專利名稱：由回轉法制造玻璃和聚合物的雙組分纖維的制作方法
技術領域：
本發明一般涉及用改進的回轉法制造纖維，特別是涉及制造玻璃和聚合物雙組分纖維的方法。
過去已用紡織法制成聚合物雙組分纖維以用于織物和針織品等產品。在此方法中，將兩種熔融的聚合物提供到固定的噴絲頭上，噴絲頭上有可將纖維拉出或拉伸的孔。這兩種聚合物一般結合形成具有一種聚合物芯和另一種聚合物殼的纖維。
紡織法制成的雙組分纖維一般直徑較大。對某些應用來說，使用較小直徑的纖維為好。另外，紡織法限于使用具有熔點相似的成分，以使在遇到高熔點成分時，低熔點成分不會熱降解。
用改進的回轉法已制得雙組分玻璃纖維。將兩種不同類型的熔融玻璃提供給有針孔周壁的回轉噴絲裝置。這兩種熔融玻璃經針孔離心形成雙成分玻璃纖維。這種纖維特別適用于絕緣產品。
玻璃纖維的制造和聚合物纖維的制造屬于不同的領域。這兩種材料具有不同的物理性質，如粘度不同，而且，玻璃的軟化點一般不同于聚合物的熔點。所以制造這兩種纖維的方法是不同的。
過去不知道將玻璃和聚合物結合起來制造雙組分纖維。這種纖維會具有雙組分玻璃纖維和雙組分聚合物纖維兩者的優點，并會具有每種纖維所沒有的性能和用途。因此，希望提供一種制造雙組分的玻璃和聚合物纖維的方法。
本發明涉及一種制造多組分纖維，特別是雙組分纖維的方法。此種雙組分纖維是由玻璃和熱塑性材料，優選為聚合物形成的。在此方法中，將熔融的玻璃和熔融的熱塑性材料提供給具有針孔周壁(orificed peripheralwall)的回轉噴絲裝置。玻璃粘度為1000泊的溫度優選約是200℃-495℃，熱塑性材料的熔點約為200℃-345℃。熱塑性材料的熱膨脹系數優選高于玻璃的熱膨脹系數約10ppm/℃以上。熔融的玻璃和熔融的聚合物作為熔融的玻璃和熱塑性材料的雙組分液流經針孔離心。然后將熔融液流冷卻以制造玻璃和熱塑性材料的雙組分纖維。
由本發明方法制造的玻璃和熱塑性材料的雙組分纖維是新穎的，它具有雙組分玻璃纖維和雙組分聚合物纖維兩者的優點，并具有每種已知纖維所沒有的性能和用途。
圖1是用本發明的回轉法制造玻璃和聚合物的雙組分纖維設備的正視簡圖。
圖2是用本發明方法制造玻璃和聚合物雙組分纖維的噴絲裝置的正視截面圖。
圖3是圖2的噴絲裝置的一部分的透視簡圖。
圖4是取圖2噴絲裝置4-4線的正視簡圖。
圖5是制造玻璃和聚合物雙組分纖維的噴絲裝置的第二具體實施方案一部分的平面圖。
圖6是制造玻璃和聚合物雙組分纖維的噴絲裝置的第三具體實施方案正視截面圖。
圖7是圖6噴絲裝置的針孔正視截面圖。
圖8是用本發明方法制造的玻璃和聚合物雙組分纖維的截面簡圖。
圖9是玻璃和聚合物雙組分纖維的截面簡圖，其中玻璃和聚合物的不同粘度可使較低粘度的聚合物部分地繞較高粘度玻璃流動。
圖10是玻璃和聚合物雙組分纖維的截面簡圖，其中不同的粘度可使較低粘度的聚合物幾乎包圍較高粘度的玻璃。
圖11是玻璃和聚合物雙組分纖維的截面簡圖，其中較低粘度的聚合物始終繞較高粘度的玻璃流動以包圍玻璃和形成包層。
圖12是由玻璃和兩種聚合物形成的三組分纖維的截面簡圖。
圖1說明由本發明的玻璃和聚合物的雙組分纖維制造絕緣產品的回轉纖維形成法。然而，應理解的是，可以用纖維通過不同的加工方法制成紡織品、過濾產品以及其它產品。這些方法包括縫合、針縫、水-編織和包膠。還應理解的是，在本發明中包括除了雙組分纖維外的多組分纖維，以及除了聚合物外其它熱塑性材料，如瀝青也可形成纖維。
在此用來說明的方法中，將熔融的玻璃和熔融聚合物提供給噴絲裝置10。熔融的玻璃可由任何適宜的來源提供，如爐11和預熱室13。熔融聚合物可由任何適宜的來源提供。例如，裝有聚合物顆粒的料斗12可連接到擠壓機14，在此將聚合物熔化后送到噴絲裝置。如在下面討論的，噴絲裝置產生玻璃和聚合物的雙組分纖維液霧16。用任何的工具，如環狀的鼓風機18將纖維向下吹。當纖維向下吹時，將纖維拉細和冷卻。將纖維作為毛束(20)收集于任何適宜的表面，如輸送機22的表面。為促進纖維的收集在輸送機的下面部分抽真空(未示出)。
然后玻璃和聚合物的雙組分纖維毛束可以任選地通過一加工站如爐24進一步加工。當經過此爐時，優選通過上面的輸送機26和下面的輸送機28以及邊緣導向裝置(未示出)使毛束成形。從此爐出來的毛束就是絕緣產品30。
如圖2所示，每一噴絲裝置10包括周壁32和底壁34。噴絲裝置在任一適宜的工具(如轉軸36)上回轉，這在技術上是眾所周知的。噴絲裝置的回轉將熔融玻璃和熔融聚合物經周壁的針孔離心，形成玻璃和聚合物雙組分纖維38，下面將更詳細地討論。噴絲裝置優選以約1200-3000轉/分鐘的速度轉動。可以使用各種直徑的噴絲裝置，可將轉動速度調節以在周壁的內表面得到所希望的徑向加速度。噴絲裝置的直徑優選約為20-100厘米。周壁內表面的徑向加速度(速度2/半徑)優選約為4,500米/秒2-14,000米/秒2，更優選的約為6,000米/秒2-9,000米/秒2。
環狀鼓風機18的位置可使纖維向下以收集在輸送機上，如圖1所示。環形鼓風機可任選使用引風40將纖維進一步拉細。
噴絲裝置的內部優選使用任何加熱方法(未示出)加熱，如吹入熱空氣或其它氣體。噴絲裝置的溫度優選約為150℃-450℃，但可根據玻璃和聚合物的類型而變化。
諸如環狀熱空氣供應裝置42等加熱裝置可任選位于噴絲裝置的外部供加熱噴絲裝置或纖維，以有利于纖維拉細和保持噴絲裝置的溫度在玻璃和聚合物最適宜離心的范圍。
在噴絲裝置的內部，分別提供熔融的玻璃液流和熔融聚合物液流，第一種液流含玻璃，第二種液流含聚合物。如果需要，可以通過在壓力下注入的辦法提供熔融玻璃液流和熔融聚合物液流。在第一種液流中的熔融玻璃從第一個輸送管(44)直接滴到底壁并由于離心力而向外流向周壁形成如在圖2中以“A”指出的玻璃頭。由第二個輸送管46輸送的熔融聚合物的位置比第一個流更接近周壁，在熔融聚合物到達底壁前受到環狀水平法蘭48的阻擋。這樣，在水平法蘭上形成在圖2中以“B”指出的熔融聚合物的聚集或頭。當然，也可以這樣提供熔融玻璃和熔融聚合物，即使得熔融玻璃受到環狀水平法蘭的阻擋，熔融聚合物滴落到底壁上。
如圖3所示，噴絲裝置裝有垂直內壁50，它一般是環狀的，位于周壁32徑向之內。在周壁和垂直內壁之間的一系列垂直隔板52將空間分成一系列一般為垂直排列的小室54，這些小室基本上和周壁的整個高度相同。可以看到，水平法蘭、垂直內壁和垂直隔板一起組成分隔器，將熔融的玻璃“A”和熔融的聚合物“B”引向交替相鄰的小室，使得每隔一個小室含熔融的玻璃“A”，而其余的小室含熔融聚合物“B”。
周壁裝有針孔56，這些針孔位于垂直隔板的徑向外端附近。每個針孔的寬度大于垂直隔板的寬度，這樣可使熔融玻璃“A“和熔融聚合物“B”的液流作為玻璃和聚合物的單一的雙組分纖維從針孔流出。從圖3可以看出，每個小室54運行在沿將小室分隔的整個垂直隔板和具有針孔的周壁32的整個高度下。周壁優選具有約200-5000個針孔，這取決于噴絲裝置的直徑和其它過程參數。
如圖4所示，針孔56呈槽狀，當然其它形狀的針孔也可使用。在周壁的溫度下，熔融玻璃“A”的粘度一般高于熔融聚合物“B”的粘度。結果，精確以垂直隔板為中心的針孔預期會排放的較低粘度聚合物多于較高粘度的玻璃。為克服這一趨向和平衡熔融玻璃和熔融聚合物排出量的一個方法是增加熔融玻璃“A“頭相對于熔融聚合物”B“頭的高度。另一平衡熔融玻璃和熔融聚合物的排出量的方法是調整槽孔的位置，使得其偏離于垂直隔板52的中心線。如圖4所示，針孔將有一較小端58限制較低粘度聚合物”B“流動，較大端(60)將使相當多的高粘度玻璃”A“的流動或通過。另一平衡熔融玻璃和熔融聚合物排出量的方法是限制聚合物流進含低粘度聚合物的交替小室，由此部分地使流出減少，使得熔融玻璃和熔融聚合物的排出量大致相等。當熔融玻璃和熔融聚合物具有相同的粘度時，或當要求不同的排出量時，針孔也可以垂直隔板為中心。
圖5說明噴絲裝置的第二具體實施方案的一部分。如在圖4中所示的第一具體實施方案一樣，噴絲裝置裝有在垂直內壁64和周壁66之間延伸的垂直隔板62，這些垂直隔板形成小室68。周壁裝有多行針孔70，它們位于垂直隔板的徑向向外端附近。這些針孔呈“V”形，一端或腿導向含熔融玻璃“A”的小室，一腿導向含熔融聚合物“B”的小室。熔融玻璃“A”和熔融聚合物“B”液流會合，作為玻璃和聚合物的單一雙組分纖維從針孔流出。
圖6說明噴絲裝置的第三具體實施方案。噴絲裝置72包括周壁74和底壁76。底壁在接近周壁時向外傾斜。向噴絲裝置內部分別提供熔融玻璃液流和熔融聚合物液流。在第一種液流中的熔融玻璃由于離心力從第一個輸送管78直接滴在底壁上并向上向外流向周壁形成在圖6中以“A”標志的熔融玻璃頭。由第二輸送管80輸送的熔融聚合物位置比第一種液流更接近周壁，在其到達底壁前受到環形水平法蘭82的阻擋。在所示的水平法蘭上形成在圖6中用“B”標示的熔融聚合物聚集或頭。
周壁周圍裝有一行針孔84，這些針孔臨近水平法蘭的徑向向外端。如在圖7看到的，每一針孔呈“Y”形，一臂導向熔融玻璃“A”，另一臂導向熔融聚合物“B”，底座導向周壁外部，熔融玻璃和熔融聚合物兩液流會合并作為玻璃和聚合物的單一雙組分纖維86從針孔流出。
其它構型的噴絲裝置也可用來向噴絲裝置針孔提供熔融玻璃和熔融聚合物液流。
本發明的雙組分纖維可以由許多不同種類的玻璃和熱塑性材料形成。玻璃的軟化點一般明顯高于熱塑性材料的熔點。在一般情況下，如果將熔融的熱塑性材料置于較高的熔融的玻璃溫度，常會發生熱塑性材料熱降解問題。可以認為，由本發明的回轉法形成的雙組分纖維明顯避免了熱塑性材料的熱降解。熔融的雙組分液流的形成、離心和冷卻如此之快，使得熔融的熱塑性材料置于較高的熔融玻璃溫度下的時間只有幾分之一秒。在熔融玻璃和熔融熱塑性材料之間噴絲裝置供有惰性氣體或絕緣材料以進一步避免任何明顯的熱降解。
然而，一般地說，本發明的雙組分纖維是由低軟化點玻璃和高熔化溫度的熱塑性材料形成，以使這兩成分具有類似的成纖維溫度。為本發明的目的，玻璃的表征是由ASTM C965測定的其粘度為1000泊的溫度。熱塑性材料的表征是用DSC(差示掃描量熱法)測定的熔點。應該理解，“熔點”一詞不嚴格地用于某些熱塑性材料，特別是無定形材料。在這種情況下，“熔點”一詞是指該材料軟化和易流動的溫度，從而可以制成纖維，熟悉此技術的專業人員是都通曉的。
玻璃粘度為1000泊的溫度優選為在熱塑性材料熔點200℃以內，更優選為約150℃以內，最優選的約為100℃以內。玻璃粘度為1000泊的溫度約低于600℃，優選低于約550℃，更優選為約低于500℃，更優選為約200-495℃，最優選為約260℃-445℃。熱塑性材料的熔點約高于140℃，優選為約200℃-約345℃，更優選為約260℃-345℃。玻璃和熱塑性材料可以改性以調節這些溫度。
優選的低軟化點玻璃是高硼酸鹽玻璃和高磷酸鹽玻璃。“高硼酸鹽玻璃”一詞是指玻璃組合物中B2O3含量占玻璃組合物總重量的約8％以上。一種特別優選高硼酸鹽玻璃的重量百分比組成約為0％-10％的SiO2、0％-8％的Al2O3、70％-92％的PbO2和8％-25％的B2O3。高硼酸鹽玻璃的粘度為1000泊的溫度一般約為300℃-500℃。某些適宜的高硼酸鹽玻璃的重量百分比組成和其粘度為1000泊的溫度的實例示于表1表1B2O39.719.69.618.610 9.9SiO20.80.6 10.4 5 5PbO89.5 79.880 74.682 80.2Al2O36.83AlF34.9T(℃) 427 494538 497 431399
“高磷酸鹽玻璃”一詞是指玻璃組合物中P2O5含量占玻璃組合物總重量的約20％以上。一種特別優選的高硼酸鹽玻璃的重量百分比組成約為50％-80％的P2O5、10％-30％的Na2O和K2O、0％-30％的PbO、0％-7％的Al2O3和0％-15％的其它氧化物，如ZnO、MgO、CaO、SnO和BaO。高磷酸鹽玻璃的粘度為1000泊的溫度一般約為200℃-500℃。適宜的高磷酸鹽的重量百分比組成和其粘度為1000泊的溫度某些實例示于表2表2P2O561.271.8 59.2 27.4 26 19Na2O 6.5K2O 9.8 19.6 19ZnO 4.3 2.14.1PbO 11.6 11.3 10.7 7.2 9.3AlF36.6 6.56.4SnO 37.830.8 25.8SnF224 35.9 45.9T(℃) 530 499492 289247 179如果希望或必要，可以在玻璃中加入如氟化物或其它鹵化物、氧化鉈、堿金屬氧化物等添加劑以降低粘度為1000泊的溫度。在Fick的U.S.No.4,379,070和Phys.&Chem.Glasses,Vol.70,pp.49-55,1988中公開了一種優選的含氟的低軟化點的玻璃。也可以使用其它的低軟化點玻璃或玻璃的混合物。
用于形成多組分纖維的熱塑性材料可以選自眾多用于制造纖維的適宜的熱塑性材料。優選的高熔點熱塑性材料選自下列聚合物聚亞苯基硫(“PPS”)、聚對苯二甲酸乙二醇酯(“PET”)、聚對苯甲酸丁二醇酯(“PBT”)、聚碳酸酯、聚酰胺、以及它們的混合物。聚烯烴和瀝青也可用，但由于它們熔點或軟化點稍低，所以不是優選的。其它高熔點熱塑性材料、無定形熱塑性材料以及熱塑性材料的混合物也可使用。
本發明的回轉法的優點是，不要求熔融玻璃和熔融熱塑性材料的粘度相互接近。兩者的粘度可以大不相同，但此法仍能形成適宜的多組分纖維。熔融玻璃的粘度一般高于熔融熱塑性材料的粘度。在本發明一個專門的具體實施方案中，噴絲裝置的周壁溫度下的玻璃粘度高于熱塑性材料粘度約5-1000倍，一般約為50-500倍。
由于玻璃和熱塑性材料的熱膨脹系數不同，所以，本發明的雙組分纖維具有非常不規則的曲面特性。當用于絕緣材料或紡織品時，這種曲線特性特別有利于使纖維具有優秀的絕緣性。當纖維冷卻時，熱塑性材料收縮比玻璃快。結果是，使纖維經受應力，并緩解應力，纖維必然彎曲。熱塑性材料的熱膨脹系數優選比玻璃的熱膨脹系數高10ppm/℃，更優選的約高30ppm/℃，更優選的約高50ppm/℃，最優選的約高70ppm/℃。玻璃的熱膨脹系數一般約為5ppm/℃-30ppm/℃，而熱塑性材料的熱膨脹系數約為80ppm/℃-120ppm/℃的聚合物。
由本發明回轉法制得的雙組分纖維的直徑比由紡織法制得的纖維直徑要小。此優點是由于回轉法使用離心力將纖維拉細，而紡織法是依靠機械拉細。雙組分纖維的平均外徑優選約為2微米-50微米。更優選的約為5微米-40微米。
本發明的每一雙組分纖維都由玻璃和熱塑性材料組成。如果要制備雙組分纖維.的理想截面，則纖維的一半是玻璃，一半是熱塑性材料。但在實際上，在纖維中可以有各種比例的玻璃和熱塑性材料存在，甚至在單支纖維的整個長度上也如此。玻璃的百分比可占纖維總體積的約5％-95％，其余是熱塑性材料。總之，一組纖維如毛束可由不同百分比的玻璃和熱塑性材料組成，包括少量是單一成分的纖維。雙組分纖維的優選組成將隨用途不同而異。對某些用途，雙組分纖維優選約含40％-60％體積的玻璃和40％-60％體積的熱塑性材料。
將盡可能平行取向的纖維的在環氧樹脂中使纖維束固定可以制得纖維的截面照片。將環氧樹脂栓塞橫切并拋光。然后在拋光的試樣表面涂以薄碳層得到導電試樣供給掃描電子顯微鏡(SEM)分析。將試樣用反向散射電子檢測儀在SEM上進行試驗，灰度的變化表明平均原子序數的變化。例如，這種分析可由纖維截面上的明區和暗區說明聚合物和玻璃的存在，以及示出玻璃和聚合物的界面。
如圖8所示，如果玻璃/聚合物的比值是50∶50，則玻璃90和聚合物92之間的界面88經過纖維截面的中心94。如在圖9中所示，如果熔融聚合物的粘度比熔融玻璃低，則聚合物92可稍彎曲或包繞玻璃90，從而使界面88成為曲面。這要求由噴絲裝置出來的雙組分的玻璃和聚合物纖維液流保持的溫度應足以使低粘度熔融聚合物繞較高粘度的熔融玻璃流動。必須調節噴絲裝置的操作參數，如熱空氣流速、鼓風機壓力以及聚合物和玻璃的溫度才能得到所希望的低粘度聚合物的包繞。
如在圖10中所示的，較低粘度聚合物92總是繞較高粘度玻璃90流動。定量測定較低粘度聚合物繞較高粘度玻璃流動的程度的一個方法是測定包封角，如在圖10中的α角。在某些情況下，較低粘度聚合物繞較高粘度玻璃流動形成至少270度的α角，即較低粘度聚合物繞較高粘度玻璃流動直到雙組分玻璃和聚合物纖維的周表面96的至少270度由聚合物生成。
如在圖11中所示，在某些條件下，聚合物92可始終繞玻璃90流動，從而聚合物包圍玻璃形成包層。在此情況下，雙組分玻璃和聚合物纖維的整個周表面96(360度)是聚合物。
本發明方法不限于雙組分纖維，而還包括玻璃和熱塑性材料的其它多組分纖維，如在圖12中所示的三組分纖維。為形成這種三組分纖維，分別將第一種和第二種熔融聚合物97和98以及熔融玻璃99供給具有針孔周壁的回轉噴絲裝置。將第一種和第二種熔融聚合物以及熔融玻璃保持分離直到在針孔會合。一個方法是使用具有如在圖6中的單行針孔的噴絲裝置，但在此將環狀水平法蘭82上的區域分成交替的小室，如在圖5中所示。這樣，從法蘭上面兩種液流送到每一針孔，而從法蘭下面將第三種液流送到每一針孔。其它結構的噴絲裝置也可以使用。第一和第二種熔融聚合物和熔融玻璃作為三組分液流經針孔離心，將三元液流保持在足以使較低粘度聚合物之一97至少可繞熔融玻璃99流動的溫度。將三元液流冷卻后，形成三組分纖維。形成三組分纖維的另一方法是形成玻璃和兩種聚合物混合物的熔融雙組分液流，其中這些聚合物具有不同的物理性質，所以在冷卻形成纖維后它們相互分離。多組分纖維還包括多于三種成分的纖維。以上敘述和玻璃和熱塑性材料的物理性能的比較可適用于多組分纖維的每種材料。
本發明的雙組分纖維包括玻璃和熱塑性材料相互呈平行排列關系的纖維。上面討論的回轉設備一般生成這樣的平行排列的雙組分纖維。本發明的雙組分纖維還包括玻璃和熱塑性材料之一形成芯，而另一在芯周圍形成殼的纖維。可以用已知的方法專門建造回轉設備以制成殼和芯雙組分纖維。總之，這種設備將一種熔融成分提供給針孔形成殼，將另一種熔融成分提供到殼內形成芯。還可以形成不同種類纖維的結合。本發明的多組分纖維還可以是異形纖維，將針孔制成各種形狀，所以形成的纖維可具有非圓形截面。在Huey等的U.S.Patent Nos 4,636,234和4,666,485中公開了制造異形纖維的方法。
可以按照下面的實施例制造本發明的玻璃和聚合物雙組分纖維。制造纖維所用的玻璃是高硼酸鹽玻璃。此玻璃粘度為1000泊的溫度約為399℃。此玻璃的熱膨脹系數約為10ppm/℃，制造纖維所用的聚合物是聚亞苯基硫。此聚合物的熔點約為285℃，熱膨脹系數約為100ppm/℃。將熔融玻璃液流和熔融聚合物液流分別提供到周壁溫度約為360℃的在圖2和3中列舉的噴絲裝置。在此溫度下玻璃的粘度約為5600泊，聚合物的粘度約為3000泊。噴絲裝置的直徑約為38厘米，轉動提供的徑向加速度約為7600米/秒2。噴絲裝置周壁裝有350個針孔。經過針孔將熔融玻璃和熔融聚合物的雙組分液流離心。液流冷卻制得雙組分玻璃和聚合物纖維并作為毛束收集。纖維的平均外徑約為25微米。
在優選的具體實施方案中已經解釋并說明了本發明的操作原理和方式。但是應該知道，除非專門說明或解釋，本發明可在未偏離其實質和范圍下實施。
本發明的多組分纖維可以用于許多用途，包括服裝、隔熱和隔音產品、過濾產品以及用作復合材料的粘合劑。
權利要求
1．制造玻璃和熱塑性材料的多組分纖維的方法，此法包括將熔融玻璃和熔融熱塑性材料提供到具有針孔周壁(32,66,74)的回轉噴絲裝置(10,72)；將熔融玻璃(A,90,99)和熔融熱塑性材料(B,92,97,98)作為玻璃和熱塑性材料的熔融多組分液流經針孔(56,70,84)離心；以及將液流冷卻以制造玻璃和熱塑性材料的多組分纖維。
2．權利要求1的方法，其中多組分纖維是雙組分纖維(38,86)，熱塑性材料的熔點約在溫度200℃以內，在此溫度下玻璃的粘度為1000泊。
3．權利要求1的方法，其中玻璃(A,90,99)粘度是1000泊的溫度約低于600℃。
4．權利要求3的方法，其中玻璃(A,90,99)粘度是1000泊的溫度約為200℃-495℃。
5．權利要求1的方法，其中玻璃(A,90,99)中B2O3含量占玻璃組合物總重量的約8％以上。
6．權利要求1的方法，其中玻璃(A,90,99)中P2O5含量占玻璃組合物總重量的約20％以上。
7．權利要求1的方法，其中熱塑性材料(B,92,97,98)的熔點約高于140℃。
8．權利要求7的方法，其中熱塑性材料(B,92,97,98)的熔點約為260℃-345℃。
9．權利要求1的方法，其中熱塑性材料(B,92,97,98)選自聚亞苯基硫、聚對苯二甲酸乙二醇酯、聚對苯二甲酸丁二醇酯、聚碳酸酯、聚酰胺、聚烯烴、瀝青以及它們的混合物。
10．權利要求9的方法，其中熱塑性材料(B,92,97,98)是選自聚亞苯基硫、聚對苯二甲酸乙二醇酯、聚對苯二甲酸丁二醇酯、聚碳酸酯、聚酰胺以及它們的混合物的聚合物。
11．權利要求1的方法，其中多組分纖維是雙組分纖維(38,86)，熱塑性材料(B,92,97,98)的熱膨脹系數比玻璃(A,90,99)的熱膨脹系數高約10ppm/℃。
12．權利要求1的方法，其中多組分纖維是雙組分纖維(38,86)，周壁溫度下玻璃(A,90,99)的粘度比熱塑性材料(B,92,97,98)的所說粘度高約5-1000倍。
13．權利要求1的方法，其中熔融多組分液流的形成、離心和冷卻，避免了由于同熔融玻璃(A,90,99)的接觸而發生的熱塑性材料(B,92,97,98)的熱降解。
14．在玻璃(A,90,99)和熱塑性材料(B,92,97,98)的多組分纖維中約含5％-95％體積的玻璃和約5％-95％體積的熱塑性材料。
15．權利要求14的方法，其中，熱塑性材料(B,92,97,98)的熔點溫度在150℃以內，在此溫度下玻璃(A,90,99)的粘度是1000泊。
16．權利要求14的纖維，其中玻璃(A,90,99)粘度為1000泊的溫度約低于500℃。
17．權利要求14的纖維，其中聚合物(B,92,97,98)的熔點約在140℃以上。
18．權利要求14的纖維，其中纖維是平均外徑約為5微米-50微米的雙組分纖維(38,86)。
19．權利要求14的纖維，其中纖維是并排的雙組分纖維。
20．權利要求14的纖維，其中纖維是三組分纖維。
全文摘要
在一制造雙組分的玻璃和聚合物的纖維方法中,將熔融玻璃(A,90,99)和熔融聚合物(B,92,97,98)提供給具有針孔周壁(32,66,74)的回轉噴絲裝置(10,72)。熔融玻璃和熔融聚合物作為熔融的雙組分的玻璃和聚合物液流經針孔(56,70,84)離心。然后將液流冷卻制得雙組分的玻璃和聚合物纖維。
文檔編號D04H1/54GK1212670SQ97192634
公開日1999年3月31日 申請日期1997年2月27日 優先權日1996年2月29日
發明者R·L·荷霍斯頓, C·F·拉普, M·T·派萊格倫, J·E·勞夫圖斯, P·F·奧伯格 申請人:歐文斯科爾寧格公司