專利名稱：高鉻鋼及其制造方法
技術領域：
本發明涉及一種高鉻鋼及其制造方法。
背景技術：
高鉻鋼具有許多優點，例如，鉻含量在3%左右的高鉻鋼具有抗C02、H2S等酸性氣體等優點而可以用作石油套管用鋼。上述高鉻鋼通常通過在冶煉出鋼過程中加入鉻鐵進行合金化得到。由于高鉻鋼中的鉻含量較大，所以在出鋼過程中需要加入大量的鉻鐵。然而，這種在出鋼過程中加入大量鉻鐵的方式會使鋼水的溫度急劇降低而不利于鋼水的后續處理。此外，為了降低大量加入鉻鐵對鋼水溫度的影響，通常在出鋼過程中加入價格昂貴的低碳鉻鐵，導致高鉻鋼的生產成本增大，并且在出鋼過程中加入低碳鉻鐵對防止鋼水溫度急劇下降的貢獻有限。
發明內容
本發明的目的在于克服現有技術的不足而提供一種高鉻鋼及其制造方法。根據本發明的一方面，提供了一種高鉻鋼的制造方法，該制造方法包括以下步驟(a)初煉鋼水；(b)在鋼水的C含量為O. 04% O. 10%、P含量不大于O. 010%、S含量不大于O. 008%時，向鋼包出鋼；(c)在出鋼過程中，調整鋼水的Cr含量為1. 8% 2. 5%并調整鋼水的氧含量為不大于O. 0005% ；(d)將鋼包渣的氧化性調整為不大于1% ；(e)在鋼包精煉爐中精煉鋼水，調整Cr含量為2. 7% 3. 0%、S含量為不大于O. 003% ； (f)對鋼水進行鈣化處理；(g)對鋼水進行循環真空脫氣處理，并調整鋼水的Cr含量為2. 8% 3. 2%；(h)對鋼水進行鈣化處理，從而得到高鉻鋼，所述高鉻鋼包含O. 15% O. 20%的C、0. 15% O. 30%的 S1、0. 45% O. 60%的 Μη、2· 8% 3. 2%的 Cr、0. 40% O. 50%的 Μο、0· 01% O. 04%的Al、0. 01% O. 03%`的T1、不大于O. 015%的P、不大于O. 008%的S，余量的鐵和不可避免的雜質，高鉻鋼中各元素的含量均為重量百分比含量。根據本發明的示例性實施例，在步驟(a)中可以采用轉爐來初煉鋼水。根據本發明的示例性實施例，在步驟(C)中可以采用鉻鐵調整鋼水的Cr含量。根據本發明的示例性實施例，在步驟(C)中可以采用高碳鉻鐵調整鋼水的Cr含量。根據本發明的示例性實施例，在步驟(C)中可以調整鋼水中的Si含量為O. 15%
O.25%,Mn 含量為 O. 40% O. 50%,Mo 含量為 O. 40% O. 50%。根據本發明的示例性實施例，在步驟(C)中可以通過將合金化材料加入鋼水來調整Si含量、Mn含量和Mo含量，合金化材料可以包括用于調整Mn含量的鋁錳鐵、金屬錳和錳鐵中的至少一種、用于調整Si含量的硅鐵以及用于調整Mo含量的鑰鐵。根據本發明的示例性實施例，在步驟(C)中可以采用鋁鐵調整鋼水的氧含量為不大于 O. 0005% O根據本發明的示例性實施例，在步驟(d)中可以向鋼包渣中加入高鋁調渣劑來將鋼包渣的氧化性調整為不大于I%。根據本發明的示例性實施例，在步驟(e)中可以向鋼水中加入低碳鉻鐵調整Cr含量為2. 7% 3. 0%。根據本發明的示例性實施例，在步驟(f)中可以向鋼包精煉爐精煉后的鋼水中加入O. 33kg/噸鋼水 O. 55kg/噸鋼水的硅鈣線進行鈣化處理。根據本發明的示例性實施例，在步驟(g)中可以向鋼水中加入低碳鉻鐵調整鋼水的Cr含量為2. 8% 3.2%。根據本發明的示例性實施例，在步驟(g)中可以向鋼水中加入鈦鐵調整鋼水的Ti含量為O. 01% O. 03%。根據本發明的示例性實施例，在步驟(h)中可以向循環真空脫氣處理后的鋼水中加入O. 22kg/噸鋼水 O. 44kg/噸鋼水的硅鈣線進行鈣化處理。根據本發明的示例性實施例，高鉻鋼的制造方法還可以包括在步驟(h)之后對鋼水進行澆注來制造鋼坯的步驟。根據本發明的另一方面，提供了一種高鉻鋼，該高鉻鋼按重量計包含O. 15% O. 20% 的 C、0. 15% O. 30% 的 S1、0. 45% O. 60% 的 Μη、2· 8% 3. 2% 的 Cr、0. 40% O. 50 % 的 Mo、0. 01 % O. 04% 的 A1、0. 01 % O. 03 % 的 T1、不大于 O. 015 % 的 P、不大于
0.008%的S，余量 的鐵和不可避免的雜質。根據本發明的高鉻鋼的制造方法，分別在向鋼包出鋼、鋼包精煉爐中精煉鋼水以及對鋼水進行循環真空脫氣處理的過程中對鋼水中的鉻含量進行調整，防止了一次大量加入鉻鐵進行合金化造成的鋼水溫度降低。此外，通過多次加入鉻鐵可以提高鉻的收得率。
具體實施例方式根據本發明的高鉻鋼按重量百分比計包含O. 15% O. 20%的C、0. 15% O. 30%的 S1、0. 45% O. 60% 的 Μη、2· 8% 3. 2% 的 Cr、0. 40% O. 50%的 Μο、0· 01% O. 04%的Al (全鋁)、0. 01 % O. 03 %的T1、不大于O. 015 %的P、不大于O. 008 %的S，以及余量的鐵和不可避免的雜質。在本說明書中，涉及到的所有組分的含量均為重量百分比含量。下面將參照示例性實施例詳細地描述具有上述組分的高鉻鋼的制造方法。根據本發明示例性實施例的高鉻鋼的制造方法包括初煉鋼水、LF爐精煉鋼水以及對鋼水進行循環真空脫氣處理(即，RH循環真空脫氣處理)。首先，可以在轉爐內加入鐵水，利用轉爐吹氧脫碳的功能，將鐵水初煉成鋼水。根據本發明示例性實施例的將鐵水初煉成鋼水不受具體的限制。例如，根據本發明的示例性實施例，可以將低硫含釩鈦鐵水在復吹提釩轉爐中吹煉得到半鋼，然后將制得的半鋼在頂底復吹轉爐中吹煉得到鋼水。當鋼水初煉到鋼水的C含量為O. 04% O. 10%,P含量不大于O. 010%, S含量不大于O. 008%時，向鋼包出鋼。在出鋼過程中，可以向鋼包中加入合金、脫氧劑和精煉渣來調整鋼水的Cr含量為
1.8% 2. 5%并調整鋼水的氧含量為不大于O. 0005%。根據本發明的示例性實施例，可以在出鋼過程中向鋼包中加入鉻鐵來調整鋼水的Cr含量，優選地，可以向鋼包中加入高碳鉻鐵調整鋼水的Cr含量，這是由于采用高碳鉻鐵調整鋼水的Cr含量不僅降低了制造成本而且還可以對鋼水增碳，使最終冶煉得到的鋼水的碳含量達到要求。然而，本發明不限于此，這里可以采用低碳鉻鐵或中碳鉻鐵來調整鋼水的Cr含量，并可以采用單獨加增碳劑的方式來對鋼水進行增碳。這里，例如，高碳鉻鐵可以是牌號為FeCr67C6I FeCr55C6.0, FeCr67Ca5和FeCr55C10. ο的鉻鐵，中碳鉻鐵可以是牌號為FeCr69C1.0,FeCr69C2.0 FeCr69C4.0的鉻鐵，低碳鉻鐵可以是牌號為FeCr69Ca25和FeCr69Ca 50的鉻鐵，然而，本領域技術人員將認識到，本發明的高碳鉻鐵、中碳鉻鐵和低碳鉻鐵不限于此。根據本發明的示例性實施例，可以在出鋼過程中向鋼包中加入諸如鋁鐵的脫氧劑來調整鋼水的氧含量為不大于O. 0005%。此外，根據本發明的示例性實施例，在轉爐出鋼過程中，可以伴隨鉻鐵一起向鋼包中加入調整Mn、Si和Mo含量的合金，以調整鋼水中的Si含量為O. 15% O. 25%、Mn含量為O. 40 % O. 50 %、Mo含量為O. 40 % O. 50 %。根據本發明的示例性實施例，用于調整Si含量的合金可以是硅鐵(FeSi)，用于調整Mn含量的合金可以是鋁錳鐵、金屬錳和錳鐵(例如低碳錳鐵)中的至少一種，用于調整Mo含量的合金可以是鑰鐵(FeMo)。這里，合金化材料中的S1、Mn、Al也有脫氧的作用，可以起到脫氧劑的作用。接下來，在轉爐出鋼完成后，將鋼包渣的氧化性(FeO+MnO)調整為不大于1%，以降低鋼水中的氧含量。根據本發明的示例性實施例，可以采用高鋁調渣劑來調整鋼包渣的氧化性。接下來，在LF爐中精煉鋼水，以調整Cr含量為2. 7% 3.0%、S含量為不大于
O.003%。根據本發明的示例性實施例，可以向鋼包中加入低碳鉻鐵來調整鋼水的Cr含量為2. 7% 3.0%。此外，根據本發明的示例性實施例，可以向鋼包中加入精煉渣、脫氧劑(例如，鋁鐵脫氧劑)來控制鋼水中的S、P、A1等成分。根據本發明的示例性實施例，經LF爐精煉后的鋼水的溫度可以為1625 °C 1645 °C。接下來，在LF爐中精煉鋼水完成之后，對鋼水進行鈣化處理，以對鋼水中的Al2O3進行變性處理從而提高鋼水質量。根據本發明的示例性實施例，可以向鋼包精煉爐精煉后的鋼水中加入O. 33kg/噸鋼水 O. 55kg/噸鋼水的硅鈣線進行鈣化處理。
接下來，對鋼水進行RH循環真空脫氣處理，并調整鋼水的Cr含量為2. 8 % 3. 2%。根據本發明的示例性實施例，可以向鋼包中加入低碳鉻鐵來調整鋼水的Cr含量為
2.8% 3. 2%。此外，在RH循環真空脫氣處理過程，可以微調其他合金成分的量以使鋼水中的合金組分的量符合預期的鋼水組分。根據本發明的示例性實施例，在RH循環真空脫氣處理過程中，可以向鋼水中加入O. 7kg/噸鋼水 O. 9kg/噸鋼水的40鈦鐵來調整鋼水中的Ti含量為O. 01% O. 03%，將鋼水的鈦含量調整至該范圍內可以細化得到的高鉻鋼的晶粒，從而提高高鉻鋼的強度。根據本發明的示例性實施例，經RH循環真空脫氣處理的鋼水的溫度可以為1575°C 1595°C。最后，對鋼水進行鈣化處理，從而得到高鉻鋼。根據本發明的示例性實施例，可以向RH循環真空脫氣處理后的鋼水中加入O. 22kg/噸鋼水 O. 44kg/噸鋼水的硅鈣線進行鈣化處理。如上對根據本發明示例性實施例的高鉻鋼的制造方法進行的描述可以看出，通過分別在向鋼包出鋼、鋼包精煉爐中精煉鋼水以及對鋼水進行循環真空脫氣處理的過程中對鋼水中的鉻含量進行調整，可以防止一次大量加入鉻鐵進行合金化造成的鋼水溫度降低，并且通過多次加入鉻鐵可以提高鉻的收得率。此外，根據本發明示例性實施例的高鉻鋼的制造方法分別在LF爐精煉后和RH循環真空脫氣處理后進行鈣化處理而對Al2O3夾雜進行改性，因此，可以提高鋼水質量。此外，在完成上述高鉻鋼鋼水的制造后，還可以對得到的高鉻鋼鋼水進行澆注來制造鋼坯。例如，對鋼包中的鋼水采用連鑄保護澆注、結晶器電磁攪拌工藝可以獲得斷面為Φ 200mm的聞絡鋼還。下面結合示例進一步說明本發明的高鉻鋼的制造方法。示例 I以低硫含釩鈦鐵水提釩后的半鋼為原料進行初煉鋼水，其中，半鋼按重量百分比計包含3. 70%的C、0. 05%的]^、0. 068%的P、0. 0045%的S、0. 033%的V以及痕跡量的Cr、Si和Ti，余量為鐵和不可避免的雜質。將140噸上述半鋼加入120噸(公稱容量)的頂底復吹轉爐中，利用頂底復吹轉爐吹氧脫碳的功能將上述半鋼初煉成鋼水。當鋼水初煉到C含量為O. 040%, Mn含量為
0.033%、P含量為O. 0030%、S含量為O. 0052%、溫度為1688°C時，開始擋渣向鋼包中出鋼。在出鋼過程中，向鋼包內加入4. 5kg/噸鋼水的高堿度精煉渣和2. 3kg/噸鋼水的鋁鐵脫氧劑，并向鋼包中加入合金材料進行鋼水合金化，其中，本示例中使用的高堿度精煉渣按重量百分比計包含不小于70%的CaO、不大于5%的Al2O3、不大于5%的SiO2以及8% 14%的CaF2。具體地講，在出鋼過程中，加入35kg/噸鋼水的高碳鉻鐵、2. 7kg/噸鋼水的硅鐵、4. 5kg/噸鋼水的金屬錳、7. 5kg/噸鋼水的鑰鐵。加完后，用定氧儀測得鋼水實際氧含量為O. 0003 %，鋼水中Cr含量為2.03%、Si含量為0.22%、Mn含量為O. 45 %、Mo含量為O. 42%、P含量為O. 004%、S含量為O. 006%。當轉爐內鋼水出 鋼完成后，向鋼包渣面上加入高鋁調渣劑200kg，進行軟吹氬氣5分鐘，從而將鋼包渣的氧化性調整為0.8%，其中，高鋁調渣劑按重量百分比計包含不小于30%的金屬鋁、5% 15%的Al203、6% 12%的CaF2和不小于25%的CaO0在LF爐中對上述鋼水進行精煉。在LF爐中精煉鋼水過程中，向鋼包中加入
1.15kg/噸鋼水的高堿度精煉渣和O. 15kg/噸鋼水的鋁鐵脫氧劑并加熱。當加入的高堿度精煉渣熔融后，再向鋼包中加入1. 05kg/噸鋼水的高堿度精煉渣和O. 15kg/噸鋼水的鋁鐵脫氧劑。當再次加入的精煉渣熔融后，向鋼包中加入15kg/噸鋼水的低碳鉻鐵。在LF爐中精煉鋼水42分鐘后，精煉后的鋼水中Cr含量為2. 88%、Si含量為O. 23%、Mn含量為O. 47%、Mo含量為O. 46%、Als (全鋁)含量為O. 03%、P含量為O. 005%、S含量為O. 003%。在LF爐中精煉鋼水之后，向鋼水中加入O. 55kg/噸鋼水的硅鈣線并進行軟吹氬氣8分鐘以進行鈣化處理。將鈣化處理后的鋼水進行RH循環真空脫氣處理，其中，提升氣體流量為1400NL/分鐘，真空度小于3mbar，處理時間為12分鐘。處理12分鐘后，保持真空度，向鋼水中加入Ikg/噸鋼水的低碳鉻鐵、O. 3kg/噸鋼水的Al丸及O. 9kg/噸鋼水的40鈦鐵進行合金化。合金化后，再循環處理5分鐘，以使鋼水成分均勻。在RH循環真空脫氣處理之后，向鋼水中加入O. 22kg/噸鋼水的硅鈣線并進行軟吹氬氣5分鐘以進行鈣化處理。經分析，經鈣化處理后的鋼水包含O. 16%的C、0. 29%的S1、
O.53% 的 Mn、2. 93% 的 Cr,O. 46% 的 Mo,O. 02% 的 Α1、0· 027% 的 Ti,O. 007% 的 Ρ、0· 003%的S，余量為鐵和不可避免的雜質，加入的鉻的回收率為96%。最后，對鋼包中的鋼水采用連鑄保護澆注、結晶器電磁攪拌工藝來獲得斷面為Φ 200rnrn聞絡鑄還。示例2以低硫含釩鈦鐵水提釩后的半鋼為原料進行初煉鋼水，其中，半鋼按重量百分比計包含3. 66%的C、0. 045%的Μη、0· 077%的Ρ、0· 0033%的S、0. 031%的V以及痕跡量的Cr、Si和Ti，余量為鐵和不可避免的雜質。將140噸上述半鋼加入120噸(公稱容量)的頂底復吹轉爐中，利用頂底復吹轉爐吹氧脫碳的功能將上述半鋼初煉成鋼水。當鋼水初煉到C含量為O. 043%, Mn含量為
0.032%、P含量為O. 0035%、S含量為O. 0037%、溫度為1677°C時，開始擋渣向鋼包中出鋼。在出鋼過程中，向鋼包內加入4. 5kg/噸鋼水的高堿度精煉渣和2. 5kg/噸鋼水的鋁鐵脫氧劑，并向鋼包中加入合金材料進行鋼水合金化，其中，本示例中使用的高堿度精煉渣按重量百分比計包含不小于70%的CaO、不大于5%的Al2O3、不大于5%的SiO2以及8% 14%的CaF2。具體地講，在出鋼過程中，加入36kg/噸鋼水的高碳鉻鐵、2. 6kg/噸鋼水的硅鐵、4. 5kg/噸鋼水的金屬錳、5. 6kg/噸鋼水的鑰鐵。加完后，用定氧儀測得鋼水實際氧含量為O. 0004%，鋼水中Cr含量為2. 05%, Si含量為O. 19%, Mn含量為O. 41 %、Mo含量為O. 42%、P含量為O. 0044%、S含量為O. 0042%。當轉爐內鋼水出鋼完成后，向鋼包渣面上加入高鋁調渣劑200kg，進行軟吹氬氣5分鐘，從而將鋼包渣的氧化性調整為0.9%，其中，高鋁調渣劑按重量百分比計包含不小于30%的金屬鋁、5% 15%的Al203、6% 12%的CaF2和不小于25%的CaO。
在LF爐中對上述鋼水進行精煉。在LF爐中精煉鋼水過程中，向鋼包中加入
1.15kg/噸鋼水的高堿度精煉渣和O. 15kg/噸鋼水的鋁鐵脫氧劑并加熱。當加入的精煉渣熔融后，再向鋼包中加入1. 15kg/噸鋼水的精煉渣和O. 15kg/噸鋼水的鋁鐵脫氧劑。當再次加入的精煉渣熔融后，向鋼包中加入15kg/噸鋼水的低碳鉻鐵。在LF爐中精煉鋼水42分鐘后，精煉后的鋼水中Cr含量為2. 87%、Si含量為O. 23%、Mn含量為O. 50%, Mo含量為 O. 44%, Als 含量為 O. 015%、P 含量為 O. 0055%、S 含量為 O. 0025%。在LF爐中精煉鋼水之后，向鋼水中加入O. 33kg/噸鋼水的硅鈣線并進行軟吹氬氣8分鐘以進行鈣化處理。將鈣化處理后的鋼水進行RH循環真空脫氣處理，其中，提升氣體流量為1400NL/分鐘，真空度小于3mbar，處理時間為12分鐘。處理12分鐘后，保持真空度，向鋼水中加入O. 8kg/噸鋼水的低碳鉻鐵、O. 5kg/噸鋼水的Al丸及O. 8kg/噸鋼水的40鈦鐵進行合金化。合金化后，再循環處理5分鐘，以使鋼水成分均勻。在RH循環真空脫氣處理之后，向鋼水中加入O. 44kg/噸鋼水硅鈣線并進行軟吹氬氣5分鐘以進行鈣化處理。經分析，經鈣化處理后的鋼水包含O. 17%的C、0. 24%的S1、
O.54% 的 Μη、2· 94% 的 Cr、0. 41% 的 Μο、0· 04% 的 Α1、0· 015% 的 T1、0. 007% 的 Ρ、0· 004%的S，余量為鐵和不可避免的雜質，加入的鉻的回收率為98%。最后，對鋼包中的鋼水采用連鑄保護澆注、結晶器電磁攪拌工藝來獲得斷面為Φ 200rnrn聞絡鑄還。示例3以低硫含釩鈦鐵水提釩后的半鋼為原料進行初煉鋼水，其中，半鋼按重量百分比計包含3. 65%的C、0. 04%的Μη、0. 072%的P、0. 0042%的S、0. 031 %的V以及痕跡量的Cr、Si和Ti，余量為鐵和不可避免的雜質。將140噸上述半鋼加入120噸(公稱容量)的頂底復吹轉爐中，利用頂底復吹轉爐吹氧脫碳的功能將上述半鋼初煉成鋼水。當鋼水初煉到C含量為O. 045%, Mn含量為
0.031%、P含量為O. 005%、S含量為O. 0035%、溫度為1688°C時，開始擋渣向鋼包中出鋼。在出鋼過程中，向鋼包內加入4. 5kg/噸鋼水的高堿度精煉渣和2. 4kg/噸鋼水的鋁鐵脫氧劑，并向鋼包中加入合金材料進行鋼水合金化，其中，本示例中使用的高堿度精煉渣按重量百分比計包含不小于70%的CaO、不大于5%的Al2O3、不大于5%的SiO2以及8% 14%的CaF2。具體地講，在出鋼過程中，加入35kg/噸鋼水的高碳鉻鐵、2. 8kg/噸鋼水的硅鐵、3. 8kg/噸鋼水的金屬錳、6. 9kg/噸鋼水的鑰鐵。加完后，用定氧儀測得鋼水實際氧含量為O. 0003%，鋼水中Cr含量為2. 10%, Si含量為O. 24%、Mn含量為O. 43%、Mo含量為O. 435%、P含量為O. 006%、S含量為O. 0045%。當轉爐內鋼水出鋼完成后，向鋼包渣面上加入高鋁調渣劑200kg，進行軟吹氬氣5分鐘，從而將鋼包渣的氧化性調整為0.8%，其中，高鋁調渣劑按重量百分比計包含不小于30%的金屬鋁、5% 15%的Al203、6% 12%的CaF2和不小于25%的CaO。在LF爐中對上述鋼水進行精煉。在LF爐中精煉鋼水過程中，向鋼包中加入
1.15kg/噸鋼水的高堿度精煉渣和O. 15kg/噸鋼水的鋁鐵脫氧劑并加熱。當加入的精煉渣熔融后，再向鋼包中加入1. 05kg/噸鋼水的精煉渣和O. 15kg/噸鋼水的鋁鐵脫氧劑。當再次加入的精煉渣熔融后，向鋼包中加入15kg/噸鋼水的低碳鉻鐵。在LF爐中精煉鋼水45分鐘后，精煉后的鋼水中Cr含量為2.99%、Si含量為O. 27%、Mn含量為O. 50%、Mo含量為 O. 43%, Als 含量為 O. 01%、P 含量為 O. 007%、S 含量為 O. 0022% 在LF爐中精煉鋼水 之后，向鋼水中加入O. 33kg/噸鋼水的硅鈣線并進行軟吹氬氣8分鐘以進行鈣化處理。將鈣化處理后的鋼水進行RH循環真空脫氣處理，其中，提升氣體流量為1400NL/分鐘，真空度小于3mbar，處理時間為12分鐘。處理12分鐘后，保持真空度，向鋼水中加入
O.8kg/噸鋼水的低碳鉻鐵、O. 4kg/噸鋼水的Al丸及O. 8kg/噸鋼水的40鈦鐵進行合金化。合金化后，再循環處理5分鐘，以使鋼水成分均勻。在RH循環真空脫氣處理之后，向鋼水中加入O. 44kg/噸鋼水的硅鈣線并進行軟吹氬氣5分鐘以進行鈣化處理。經分析，經鈣化處理后的鋼水包含O. 20%的C、0. 27%的S1、
O.51%的胞、3. 03% 的 Cr,O. 44% 的 Mo,O. 04% 的 Α1、0· 018% 的 Ti,O. 008% 的 Ρ、0· 004%的S，余量為鐵和不可避免的雜質，加入的鉻的回收率為97%。最后，對鋼包中的鋼水采用連鑄保護澆注、結晶器電磁攪拌工藝來獲得斷面為Φ 200rnrn聞絡鑄還。
權利要求
1.一種高鉻鋼的制造方法，包括以下步驟(a)初煉鋼水；(b)在鋼水的C含量為O.04% O. 10%、P含量不大于O. 010%、S含量不大于O. 008% 時，向鋼包出鋼；(c)在出鋼過程中，調整鋼水的Cr含量為1.8% 2. 5%并調整鋼水的氧含量為不大于 O. 0005% ；(d)將鋼包渣的氧化性調整為不大于1%；(e)在鋼包精煉爐中精煉鋼水，調整Cr含量為2.7% 3.0%、S含量為不大于 O. 003% ；(f)對鋼水進行鈣化處理；(g)對鋼水進行循環真空脫氣處理，并調整鋼水的Cr含量為2.8% 3. 2% ;(h)對鋼水進行鈣化處理，從而得到高鉻鋼，所述高鉻鋼包含O. 15% O. 20%的C、0. 15% O. 30%的S1、0. 45% O. 60%的Mn、2.8% 3. 2% 的 Cr、0. 40% O. 50% 的 Μο、0· 01% O. 04% 的 Α1、0· 01% O. 03% 的 T1、 不大于O. 015%的P、不大于O. 008%的S，以及余量的鐵和不可避免的雜質，高鉻鋼中各元素的含量均為重量百分比含量。
2.根據權利要求1所述的制造方法，其特征在于，在步驟(a)中采用轉爐來初煉鋼水。
3.根據權利要求1所述的制造方法，其特征在于，在步驟(c)中采用鉻鐵調整鋼水的 Cr含量。
4.根據權利要求3所述的制造方法，其特征在于，在步驟(c)中采用高碳鉻鐵調整鋼水的Cr含量。
5.根據權利要求1所述的制造方法，其特征在于，在步驟(c)中調整鋼水中的Si含量為 O. 15% O. 25%,Mn 含量為 O. 40% O. 50%,Mo 含量為 O. 40% O. 50%。
6.根據權利要求5所述的制造方法，其特征在于，在步驟(c)中通過將合金化材料加入鋼水來調整Si含量、Mn含量和Mo含量，所述合金化材料包括用于調整Mn含量的鋁錳鐵、 金屬錳和錳鐵中的至少一種、用于調整Si含量的硅鐵以及用于調整Mo含量的鑰鐵。
7.根據權利要求1所述的制造方法，其特征在于，在步驟(c)中采用鋁鐵調整鋼水的氧含量為不大于O. 0005%。
8.根據權利要求1所述的制造方法，其特征在于，在步驟(d)中向鋼包渣中加入高鋁調渣劑來將鋼包渣的氧化性調整為不大于I%。
9.根據權利要求1所述的制造方法，其特征在于，在步驟(e)中向鋼水中加入低碳鉻鐵調整Cr含量為2. % 3. 0%。
10.根據權利要求1所述的制造方法，其特征在于，在步驟(f)中向鋼包精煉爐精煉后的鋼水中加入O. 33kg/噸鋼水 O. 55kg/噸鋼水的硅鈣線進行鈣化處理。
11.根據權利要求1所述的制造方法，其特征在于，在步驟(g)中向鋼水中加入低碳鉻鐵調整鋼水的Cr含量為2. 8% 3. 2%。
12.根據權利要求1所述的制造方法，其特征在于，在步驟(g)中向鋼水中加入鈦鐵調整鋼水的Ti含量為O. 01% O. 03%。
13.根據權利要求1所述的制造方法，其特征在于，在步驟(h)中向循環真空脫氣處理后的鋼水中加入O. 22kg/噸鋼水 O. 44kg/噸鋼水的硅鈣線進行鈣化處理。
14.根據權利要求1所述的制造方法，所述制造方法還包括在步驟(h)之后對鋼水進行澆注來制造鋼坯的步驟。
15.一種高鉻鋼，所述高鉻鋼按重量計包含O. 15% 0.20%的(、0. 15% O. 30%的Si,O. 45% Α1、0· 01% 避免的雜質。O. 60%的 Μη、2· 8% 3. 2%的 Cr、0. 40% O. 03%的T1、不大于O. 015%的P、不大于O.O. 50%的 Mo、0. 01% O. 04%的 008%的S，以及余量的鐵和不可
全文摘要
本發明提供了一種高鉻鋼及其制造方法。高鉻鋼的制造方法包括(a)初煉鋼水；(b)在鋼水的C含量為0.04％～0.10％、P含量不大于0.010％、S含量不大于0.008％時，向鋼包出鋼；(c)在出鋼過程中，調整鋼水的Cr含量為1.8％～2.5％并調整鋼水的氧含量為不大于0.0005％；(d)將鋼包渣的氧化性調整為不大于1％；(e)在鋼包精煉爐中精煉鋼水，調整Cr含量為2.7％～3.0％、S含量為不大于0.003％；(f)對鋼水進行鈣化處理；(g)對鋼水進行循環真空脫氣處理，并調整鋼水的Cr含量為2.8％～3.2％；(h)對鋼水進行鈣化處理，從而得到高鉻鋼。根據本發明的高鉻鋼的制造方法可以防止了一次大量加入鉻鐵進行合金化造成的鋼水溫度降低，并可以通過多次加入鉻鐵提高鉻的收得率。
文檔編號C21C7/00GK103045948SQ20121057190
公開日2013年4月17日 申請日期2012年12月26日 優先權日2012年12月26日
發明者郭奠榮, 陳亮, 李清春, 楊森祥, 曾耀先, 陳天明, 黃德勝, 解明科 申請人:攀鋼集團攀枝花鋼釩有限公司