本發明涉及冶金技術領域，特別涉及一種RH精煉過程的增氧方法。
背景技術：
一直以來，RH冶煉低碳、超低碳品種鋼時，RH到站C含量高而自由氧不足時，通常采用頂搶向鋼水中吹氧氣的方法進行增氧，以保證良好的脫碳效果。當溫度無富余時，采用頂搶向鋼水中吹氧氣的方法對真空室耐材有一定影響，且氧氣吸收率受真空度等因素影響不穩定，特別是當RH到站溫度很高的爐次，吹氧之后還要加廢鋼進行降溫，造成很大的成本浪費。
技術實現要素：
本發明通過提供一種RH精煉過程的增氧方法，解決了現有技術中當溫度無富余時，采用頂搶向鋼水中吹氧氣的方法導致的氧氣吸收率不穩定，以及對于RH到站溫度很高的爐次，吹氧之后還要加廢鋼進行降溫的技術問題，提高了增氧時氧氣的吸收率，同時實現了對RH爐的降溫，降低了工業成本。
本發明提供了一種RH精煉過程的增氧方法，包括：
RH到站時，進行溫度富余計算；
當溫度無富余時，采用RH頂槍吹氧的方式進行增氧；
當溫度有富余時，對定氧結果氧活度a[O]進行判斷；
若氧活度a[O]滿足碳氧關系的脫碳條件時進行自然脫碳；若氧活度a[O]不滿足碳氧關系則加入固體增氧劑進行增氧，進行強制脫碳。
進一步地，所述RH到站時進行溫度富余計算，包括：
當RH到站時，采用溫度富余計算公式ΔT＝ΔT1+ΔT2-ΔT3+ΔT4計算到站溫度與結束溫度的差值ΔT；
當ΔT＞5℃時溫度有富余；
當ΔT≤5℃時溫度無富余；
其中，ΔT1為與時間有關的溫降；ΔT2為加入合金造成的溫降；ΔT3為由于脫氧導致的升溫；ΔT4為其他因素造成的溫降。
進一步地，所述對定氧結果氧活度a[O]進行判斷，若氧活度a[O]滿足碳氧關系的脫碳條件時進行自然脫碳；若氧活度a[O]不滿足碳氧關系則加入增氧劑進行增氧，進行強制脫碳，包括：
所述當溫度有富余時，若氧活度a[O]＜△C×4/3+220，則采用自然脫碳；
若a[O]＞△C×4/3+220，則加入增氧劑進行增氧，進行強制脫碳；
其中，所述△C為RH到站碳含量-目標碳含量。
進一步地，所述增氧劑為固體過氧化鈉。
進一步地，加入所述增氧劑時進行抽真空處理。
本發明提供的一種或多種技術方案，至少具備以下有益效果或優點：
本發明提供的RH精煉過程的增氧方法，若氧活度a[O]滿足碳氧關系的脫碳條件時進行自然脫碳；若氧活度a[O]不滿足碳氧關系則加入固體增氧劑進行增氧，進行強制脫碳。在氧活度a[O]不滿足碳氧關系時，通過加入固體增氧劑實現增氧，不僅消除了氧氣對真空室耐材的影響，而且提高了增氧時氧氣的吸收率；此外，由于加入固體增氧劑，實現了對RH爐的降溫，不需要再加入廢鋼進行降溫處理，降低了工業成本。
附圖說明
圖1為本發明實施例提供的RH精煉過程的增氧方法流程圖。
具體實施方式
本發明實施例通過提供一種RH精煉過程的增氧方法，解決了現有技術中當溫度無富余時，采用頂搶向鋼水中吹氧氣的方法導致的氧氣吸收率不穩定，以及對于RH到站溫度很高的爐次，吹氧之后還要加廢鋼進行降溫的技術問題，提高了增氧時氧氣的吸收率，同時實現了對RH爐的降溫，降低了工業成本。
參見圖1，本發明實施例提供了一種RH精煉過程的增氧方法，包括：
步驟10、RH到站時，進行溫度富余計算。
步驟10具體包括：當RH到站時，采用溫度富余計算公式ΔT＝ΔT1+ΔT2-ΔT3+ΔT4計算到站溫度與結束溫度的差值ΔT；
當ΔT＞5℃時溫度有富余；
當ΔT≤5℃時溫度無富余；
其中，ΔT1為與時間有關的溫降；ΔT2為加入合金造成的溫降；ΔT3為由于脫氧導致的升溫；ΔT4為其他因素造成的溫降。
步驟20、當溫度無富余時，采用RH頂槍吹氧的方式進行增氧。
步驟30、當溫度有富余時，對定氧結果氧活度a[O]進行判斷。
步驟40、若氧活度a[O]滿足碳氧關系的脫碳條件時進行自然脫碳；若氧活度a[O]不滿足碳氧關系則加入固體增氧劑進行增氧，進行強制脫碳。
步驟40包括：當溫度有富余時，若氧活度a[O]＜△C×4/3+220，則采用自然脫碳；
若a[O]＞△C×4/3+220，則加入增氧劑進行增氧，進行強制脫碳；
其中，△C為RH到站碳含量-目標碳含量。
下面結合具體的實施例對本發明提供的RH精煉過程的增氧方法進行說明：
實施例1
本實施例提供了一種RH精煉過程的增氧方法：
ΔT1為與時間有關的溫降，取值8℃；ΔT2為加入合金造成的溫降，取值7℃；ΔT3為由于脫氧導致的升溫，取值10℃；ΔT4為其他因素造成的溫降，取值2℃。當RH到站時，采用溫度富余計算公式ΔT＝ΔT1+ΔT2-ΔT3+ΔT4計算到站溫度與結束溫度的差值ΔT等于7℃，由于ΔT＞5℃，說明溫度有富余。進一步，對定氧結果氧活度a[O]進行判斷，氧活度a[O]取值250，RH到站碳含量-目標碳含量△C取值為10，氧活度a[O]＞△C×4/3+220，則加入增氧劑進行增氧，進行強制脫碳。每100kg增氧劑可使210噸鋼水增加a[O]約為30ppm，同時可使210噸鋼水降低2℃。
實施例2
本實施例提供了一種RH精煉過程的增氧方法：
ΔT1為與時間有關的溫降，取值2℃；ΔT2為加入合金造成的溫降，取值5℃；ΔT3為由于脫氧導致的升溫，取值8℃；ΔT4為其他因素造成的溫降，取值2℃。當RH到站時，采用溫度富余計算公式ΔT＝ΔT1+ΔT2-ΔT3+ΔT4計算到站溫度與結束溫度的差值ΔT等于1℃，由于ΔT＜5℃，說明溫度無富余，采用RH頂槍吹氧的方式進行增氧。
實施例3
本實施例提供了一種RH精煉過程的增氧方法：
ΔT1為與時間有關的溫降，取值5℃；ΔT2為加入合金造成的溫降，取值6℃；ΔT3為由于脫氧導致的升溫，取值6℃；ΔT4為其他因素造成的溫降，取值4℃。當RH到站時，采用溫度富余計算公式ΔT＝ΔT1+ΔT2-ΔT3+ΔT4計算到站溫度與結束溫度的差值ΔT等于9℃，由于ΔT＞5℃，說明溫度有富余。進一步，對定氧結果氧活度a[O]進行判斷，氧活度a[O]取值200，RH到站碳含量-目標碳含量△C取值為20，氧活度△C×4/3+220為246.7，a[O]＜△C×4/3+220，則采用自然脫碳。
本發明實施例提供的一種或多種技術方案，至少具備以下有益效果或優點：
本發明實施例提供的RH精煉過程的增氧方法，若氧活度a[O]滿足碳氧關系的脫碳條件時進行自然脫碳；若氧活度a[O]不滿足碳氧關系則加入固體增氧劑進行增氧，進行強制脫碳。在氧活度a[O]不滿足碳氧關系時，通過加入固體增氧劑實現增氧，不僅消除了氧氣對真空室耐材的影響，而且提高了增氧時氧氣的吸收率；此外，由于加入固體增氧劑，實現了對RH爐的降溫，不需要再加入廢鋼進行降溫處理，降低了工業成本。
最后所應說明的是，以上具體實施方式僅用以說明本發明的技術方案而非限制，盡管參照實例對本發明進行了詳細說明，本領域的普通技術人員應當理解，可以對本發明的技術方案進行修改或者等同替換，而不脫離本發明技術方案的精神和范圍，其均應涵蓋在本發明的權利要求范圍當中。