本發明涉及一種連鑄方法，尤其是一種提高高層建筑用鋼連鑄坯中心致密度的方法。
背景技術：
高層建筑用鋼簡稱高建鋼，它具有抗震、高韌性、抗低溫沖擊等性能，主要應用于高層建筑、機場以及鋼結構廠房等大型建筑工程，q460gjc鋼是其中的一種。高建鋼要承受高層建筑的復雜受力、沖擊韌性和抗層狀撕裂的作用，所以其對鑄坯及軋材的質量要求非常嚴格，尤其是必須保證鑄坯和軋材的中心致密度，減少中心疏松，否則就難以保證高建鋼的安全質量問題。因此，消除鑄坯中心疏松和提高鑄坯中心致密度對連鑄生產該類鋼種具有重大意義。
專利申請cn201510183899.x“一種消除鑄坯中心疏松和提高鑄坯致密度的方法”，其在連鑄機扇形段后方設置壓下輥，通過改變壓下輥的設置位置，使鑄坯中部的變形量大于表面，消除了鑄坯中心孔隙，降低了鑄坯中心疏松問題，提高了鑄坯中心的致密度。此方法主要針對常規板坯，對普通板坯質量的改善有一定好處，在扇形段后方進行大的壓下容易使鑄坯產生裂紋，且未針對寬厚板坯或低合金高強度結構鋼寬厚板坯的中心致密度提出技術措施。
專利申請cn201510788995.7“一種大斷面重軌鋼鑄坯中心疏松控制的方法”，其控制中包鋼液的過熱度；正常澆注過程中，控制拉速；在澆注過程中于凝固末端進行壓下；設定結晶器電磁攪拌的攪拌強度和攪拌頻率；設定凝固末端的攪拌強度和攪拌頻率；控制結晶器冷卻水量和二冷比水量。采用該方法生產的大斷面重軌鋼坯的中心疏松能得到有效控制，鑄坯其余內部質量能得到有效保障。此方法主要針對大斷面重軌鋼，對重軌鋼質量的改善有一定好處，未針對寬厚板坯或低合金高強度結構鋼寬厚板坯的中心致密度提出技術措施。
技術實現要素：
本發明要解決的技術問題是提供一種提高高層建筑用鋼連鑄坯中心致密度的方法。
為解決上述技術問題，本發明所采取的技術方案是：連鑄過程中，控制鑄機拉速為0.75m/min～0.90m/min；采用凝固末端重壓下；采用動態二冷控制，同時采用輕壓下與重壓下按分配固相率進行壓下；控制中間包鋼水過熱度20℃～30℃。
本發明所述凝固末端重壓下：壓下速率為0.03mm/s，壓下區間長度為6.0m～10.0m，單輥最大壓下量為15mm。
本發明所述按分配固相率進行壓下：重壓下從fs=0.9時開始壓下，壓下量最大為20mm。
采用上述技術方案所產生的有益效果在于：本發明主要是通過穩定鑄機拉速、降低中間包過熱度、二冷動態控制、凝固末端重壓下控制等技術措施綜合運用來降低高建鋼鑄坯的中心疏松，進而提高鑄坯中心致密度，改善軋材內部質量。采用本發明生產的鑄坯，實施后效果優于現有的輕壓下技術，中心致密度較高，整體質量好，能夠很好地滿足高建鋼的使用要求。
具體實施方式
下面結合具體實施例對本發明作進一步詳細的說明。
本提高高層建筑用鋼連鑄坯中心致密度的方法如下所述：（1）連鑄過程中，控制鑄機拉速為0.75m/min～0.90m/min。
（2）采用凝固末端重壓下技術，壓下速率為0.03mm/s，壓下區間長度為6.0m～10.0m，壓下時下輥位置不變，只有上輥向下壓，單輥最大壓下量為15mm。
（3）采用動態二冷控制技術，通過控制拉速來動態調整各二冷分區內的配水量來實現動態二冷；同時采用輕壓下與步驟（2）所述的重壓下按分配固相率進行壓下，重壓下從鑄坯中心固相率fs=0.9時開始壓下，整個重壓下的最大壓下量為20mm；輕壓下壓下量為9mm。
（4）控制連鑄過程中間包鋼水過熱度20℃～30℃。
實施例1：本提高高層建筑用鋼連鑄坯中心致密度的方法采用下述工藝。
連鑄生產橫斷面尺寸為1800mm×260mm的q460gjc高建鋼，鑄機拉速為0.88m/min，并保持拉速穩定不變，中間包鋼水過熱度為20℃；采用動態二冷控制技術，基于鋼種及拉速來動態調整各二冷分區內的配水量。同時采用輕壓下與重壓下按分配固相率進行壓下，重壓下從fs=0.9時開始壓下；采用了凝固末端重壓下控制，壓下速率為0.03mm/s，壓下區間長度為10m；總壓下量28.89mm，8段輕壓下的壓下量0.14mm，9段輕壓下的壓下量2.59mm，10段輕壓下的壓下量4.50mm，11段輕壓下的壓下量1.77mm，11段重壓下的壓下量4.83mm，12段重壓下的壓下量9.99mm，13段重壓下的壓下量5.07mm。
澆注完畢后，對q460gjc高建鋼鑄坯內部質量進行低倍檢驗，檢查結果表明，鑄坯橫向低倍無明顯縮松、中心裂紋缺陷，中心疏松缺陷評級為≤1.0級。
實施例2：本提高高層建筑用鋼連鑄坯中心致密度的方法采用下述工藝。
連鑄生產橫斷面尺寸為1800mm×265mm的q460gjc高建鋼，鑄機拉速為0.87m/min，并保持拉速穩定不變，中間包鋼水過熱度為20℃；采用動態二冷控制技術，基于鋼種及拉速來動態調整各二冷分區內的配水量。同時采用輕壓下與重壓下按分配固相率進行壓下，重壓下從fs=0.9時開始壓下；采用了凝固末端重壓下控制，壓下速率為0.03mm/s，壓下區間長度為8m；總壓下量23.90mm，8段輕壓下的壓下量1.79mm，9段輕壓下的壓下量3.21mm，10段輕壓下的壓下量4.0mm，10段重壓下的壓下量3.60mm，11段重壓下的壓下量7.50mm，12段重壓下的壓下量3.80mm，13段重壓下的壓下量0mm。
澆注完畢后，對q460gjc高建鋼鑄坯內部質量進行低倍檢驗，檢查結果表明，鑄坯橫向低倍無中心縮松比例由51%提高到100%，中心疏松缺陷評級為≤1.0級比例由60%提高到100%，中心偏析≤0.5級的比例由60%提高到100%。
實施例3：本提高高層建筑用鋼連鑄坯中心致密度的方法采用下述工藝。
連鑄生產橫斷面尺寸為1800mm×265mm的q460gjc高建鋼，鑄機拉速為0.75m/min，并保持拉速穩定不變，中間包鋼水過熱度為30℃；采用動態二冷控制技術，基于鋼種及拉速來動態調整各二冷分區內的配水量。同時采用輕壓下與重壓下按分配固相率進行壓下，重壓下從fs=0.9時開始壓下；采用了凝固末端重壓下控制，壓下速率為0.03mm/s，壓下區間長度為8m，總壓下量23.90mm；8段輕壓下的壓下量2.04mm，9段輕壓下的壓下量2.73mm，10段輕壓下的壓下量4.23mm，10段重壓下的壓下量3.88m，11段重壓下的壓下量8.24mm，12段重壓下的壓下量2.78mm，13段重壓下的壓下量0mm。
澆注完畢后，對q460gjc高建鋼鑄坯內部質量進行低倍檢驗，檢查結果表明，鑄坯橫向低倍無明顯縮松、中心裂紋缺陷，中心疏松缺陷評級為≤1.0級。
實施例4：本提高高層建筑用鋼連鑄坯中心致密度的方法采用下述工藝。
連鑄生產橫斷面尺寸為1800mm×260mm的q460gjc高建鋼，鑄機拉速為0.90m/min，并保持拉速穩定不變，中間包鋼水過熱度為25℃；采用動態二冷控制技術，基于鋼種及拉速來動態調整各二冷分區內的配水量。同時采用輕壓下與重壓下按分配固相率進行壓下，重壓下從fs=0.9時開始壓下；采用了凝固末端重壓下控制，壓下速率為0.03mm/s，壓下區間長度為10m，總壓下量29mm；8段輕壓下的壓下量1.06mm，9段輕壓下的壓下量2.04mm，10段輕壓下的壓下量3.87mm，11段輕壓下的壓下量2.03mm，11段重壓下的壓下量5.23mm，12段重壓下的壓下量9.53mm，13段重壓下的壓下量5.24mm。
澆注完畢后，對q460gjc高建鋼鑄坯內部質量進行低倍檢驗，檢查結果表明，鑄坯橫向低倍無明顯縮松、中心裂紋缺陷，中心疏松缺陷評級為≤1.0級。