用于改進的能量有效生產硫酸的方法和設備與流程

本發明涉及一種通過將so2催化氧化成so3和隨后將so3吸收在硫酸中，來生產硫酸的方法和設備，其中將so3引入到由第一吸收級(主吸收器)組成的吸收系統，并且在那里吸收在濃硫酸中，其中將未吸收的so3供給到第二吸收級(次吸收器)來進一步吸收在硫酸中，和其中在經過兩個吸收級之后將硫酸冷卻。

硫酸是一種硫的化學化合物，化學式是h2so4。它是一種在室溫下無色的、油狀的、非常粘的和吸濕性的液體，其是最強的酸之一，并且是高度腐蝕性的。

用于硫酸生產的起始物質最主要的是單質硫，其在天然氣和原油的脫硫或軟化過程中大量獲得，并且例如通過克勞斯方法(clausprocess)生產。因此獲得的硫用空氣中存在的硫來燃燒，從而獲得二氧化硫(so2)：

s+o2→so2

通過用釩催化劑通常地非均相催化，三氧化硫(so3)因此由二氧化硫來生產：

因此獲得的三氧化硫隨后通過添加水(h2o)轉化成硫酸(h2so4)，中間地形成焦硫酸(h2s2o7)：

so3+h2so4→h2s2o7

h2s2o7+h2o→2h2so4

這種方法未使用100％的硫酸，而是取決于工藝參數和共沸物的位置，使用98-99.6％的h2so4。其余的是水。

用于生產硫酸的另外的起始物質是來自于由硫化物礦火法冶金生產非鐵金屬(例如銅、鋅、鎳、鉛、鉬)的廢氣。獲得的廢氣含有so2，其然后如上所述被催化成so3，最終轉化成硫酸。

ch498647描述了一種吸收例如so3的設備，其同樣包括兩個不同的吸收級，其中一個設計為文丘里管吸收器和另一個設計為具有沸騰液體但沒有固定床填料的吸收器。在這個構造中，有利的是可以實現它以使得文丘里管出口端處的硫酸貯槽與固定床吸收器底部的硫酸貯槽相同，因此存在共用貯槽。酸然后在與待吸收的so3氣體相同的流動方向流動。

類似方法也從ch547231已知，其描述了一種用于吸收so3的中間吸收器。這種中間吸收器由文丘里管吸收器和用于仍包含在氣體中的硫酸的下游沉降空間和分離裝置組成。

ch57886描述了一種依靠硫酸來從氣態介質中吸收so3或濕氣的方法，其中絕大部分吸收發生在豎直布置的文丘里管吸收器中的第一吸收級中注入的硫酸和氣態介質之間的并流流動中。在文丘里管吸收器的硫酸貯槽上面布置著到第二吸收級的連接。第二吸收級是豎直布置的具有填料床的塔，其中吸收在逆流流動中進行，其中氣態介質從底部導向頂部，并且硫酸從上面噴灑到填料上和由那里滴流而下。

在硫酸的工業生產中，在經濟上相當重要的是全部的單個步驟顯著放熱，即硫氧化(燃燒)成so2，so2氧化成so3(催化轉化)，so3用水(h2o)水合成硫酸(h2so4)，和將它稀釋到工業濃度例如98.5％的h2so4。這些化學反應釋放的能量可以用于生產高壓蒸汽和/或低壓蒸汽，其然后可以用于發電，用于其他工藝應用或者用于加熱目的。

這樣的能量回收(也是熱回收)必須設計為盡可能有效和全面，目的是將可利用的熱量最佳地轉化為蒸汽，因此使硫酸設備的經濟效益最大化。大部分的能量(約60-70％)在足夠高的溫度水平可利用，并且可以依靠合適的熱交換器(廢熱鍋爐、節能器、過熱器)以已知的方式直接轉化成高壓蒸汽。小部分的能量(約30-40％)在較低的溫度水平可利用，所以可以僅是+++++低壓蒸汽，并且這僅是不完全的。但是，后者的熱回收和所回收的能量在設備內的互連導致了大量增加的控制和調控工作。另外，用于從可能用于吸收的硫酸中回收熱的熱交換器暴露于硫酸生產中的強腐蝕，即當硫酸的濃度沒有最佳地保持(到98.5-99.8％的h2so4)和由于過量水的存在而跌至低于這個最佳濃度。這種腐蝕日益使得濃度進一步低于最佳值。

de102010006541a1同樣描述了一種生產硫酸的方法，并且特別關注該酸的冷卻。當酸從硫酸設備的吸收設備抽出時，將該酸從酸泵槽泵入到熱交換器中冷卻和隨后再次供給到吸收設備，其中在熱交換器中該酸作為傳熱介質將水加熱，并且至少部分地將它轉化成蒸汽。條件是該酸在熱交換器的管側中引導，水在殼側引導，并且這種水至少部分地轉化成蒸汽。

us4,996,038描述了在硫酸生產過程中回收熱的方法和設備。將三氧化硫吸收在濃度是98-101％和溫度大于120℃的熱的濃硫酸。吸收是在兩級：主和次吸收中進行，其中兩種設備均設計為填料床塔，并且含so3的氣體每個在逆流向上流動中引導至從上面進料到每個填料床的硫酸。在底部流出的從兩個吸收級收集的熱酸然后供給到熱交換器，在其中產生低壓蒸汽。

全部方法的共同點在于，在熱回收系統中的熱交換器泄漏的情況中，該設備通常必須完全停機。另外，作為冷卻劑的水與作為待冷卻的介質的硫酸混合的風險包括相當大的風險，因此需要特別快的中斷各泄漏。

在這樣的具有熱回收系統的設備的啟動和停機過程中，會發生不穩定或過渡狀態，其使得可推薦以常規方式初始啟動該設備，并且僅在運行穩定后啟動熱回收。

當硫酸設備是包括生產硫酸的更大的設備復合體例如煅燒礦石或煉銅的一部分時，不可能靈活地響應設備復合體中的其他使用者的能量需求，因為各熱交換器的構造限定了是否僅加熱水例如冷卻水，或者是否也可以產生蒸汽。

所以，本發明的目標是提供一種方法，使用該方法能夠使熱靈活地傳遞到冷卻水(例如啟動過程中)和/或要產生的低壓蒸汽，并且這處于不同的量比率。此外，由此增加了設備的安全性，同時有助于設備的啟動和停機。

這個目標通過具有權利要求1的特征的方法來解決。

硫酸通過so2催化氧化成so3和隨后將so3吸收在硫酸中來生產。so3在第一吸收級(所謂的主吸收器)中吸收在濃硫酸中，優選為并流流動。由于so3的分壓高于熱濃硫酸，相應量的so3保持為氣態。為了在較冷的硫酸中進一步吸收，將由于這個原因沒有吸收的so3供給到第二吸收級，優選設計為逆流流動，所謂的次吸收器。

含so3的氣體經過主吸收器，然后經過次吸收器。

在經過兩個吸收級之后，收集和冷卻硫酸。優選地，將硫酸從上面進料到主和/或次吸收器上。優選地，硫酸在中心收集。

更優選地，中心收集發生在兩個吸收器之一的貯槽中或者兩個吸收器具有共用貯槽。在這樣的實施方案中，兩個并聯熱交換器的創造性使用特別重要，因為不存在其他的調控溫度的方式，這不同于具有兩個單獨的酸回路的方法或者其中來自于一個貯槽的酸引導至另一吸收器的酸進料的方法，不存在其他溫控方式。僅兩個并聯熱交換器可以可靠地避免加熱整個系統和在具有兩個熱交換器之一的問題的情況中與所述擾動相關的風險。

冷卻本發明的循環的熱硫酸在并聯的兩個熱交換器中進行，其中至少兩個熱交換器之一設計為蒸發器，并且用鍋爐給水冷卻，和另一并聯熱交換器用冷卻水冷卻，即作為純酸冷卻器。因此，部分的硫酸可以依靠生產低壓蒸汽來冷卻，而另一部分用冷卻水冷卻，因此僅加熱水。

當該設備以計劃的熱回收模式運行時，收集的全部濃硫酸經過蒸發器，因此使產生的蒸汽最大化。在設備啟動和停機過程中，即在冷卻模式中，這種待冷卻的硫酸將優選完全進料到酸冷卻器，因此熱將傳遞到冷卻水。

取決于運行要求，濃硫酸也可以在兩個熱交換器之間以0-100％的任意比例分配，因此例如可以調整蒸汽生產，來滿足可能的臨時較低的取消(take-off)要求。

優選進行硫酸的分離來使得經過至少兩個熱交換器，基于整個硫酸料流為0-100wt％，優選1-100wt％的較高濃硫酸的第一部分a引入蒸汽/水運行的熱交換器(蒸發器)，和第二部分b引入用冷卻水冷卻的熱交換器中。優選地，部分a是50-100wt％和部分b相應的是0-50％，基于通過至少兩個熱交換器引導的整個硫酸料流。

在本發明的一個優選的實施方案中，添加到次吸收器頭部的硫酸從最后吸收器的回路中抽出。這個98.5％的h2so4的量優選總是保持恒定，獨立于設備負載和運行模式，即熱回收模式或酸冷卻模式。

在本發明的另一優選的實施方案中，添加的硫酸從第一吸收級引導至第二吸收級。這樣的優點是整個中間吸收系統變得更獨立于最后吸收器的運行。

根據本發明，硫酸可以在兩個吸收器的至少一個中，優選在主吸收器中引導為并流流動，其具有這種設備可以設計為文丘里管類型或空管，因此可以非常經濟地制造的優點。但是，此外吸收也可以在兩個吸收器的至少一個中，優選在次吸收器中以逆流流動來進行。這樣的優點是在第二吸收器末端時幾乎不會發生so3的漏過。

更優選地，第一吸收器引導為并流流動。這樣的優點是可以實現更緊湊的設計，由此顯著降低投資成本。但是，缺點是在第二吸收器中必須吸收更大量的so3，但是這通過較低的投資成本來補償。

此外，第二吸收器貯槽的摻合物進入第一吸收器的硫酸進料中已經是原則上不利的，因為第二吸收器的運行故障被轉移到第一吸收器，因此該吸收例如不再是在最佳的溫度范圍內運行。此外，作為由并流模式導致的第一吸收器較低的吸收率的后果，第二吸收器必須設計得更大。另外，從第二吸收器貯槽再循環的硫酸摻合物不再可能進入第一吸收器的硫酸進料，而是需要共用貯槽或者從一個貯槽引導至另一個，因為否則第二吸收器的較大料流非常明顯地影響第一吸收器中的吸收。但是，出于安全原因，這僅對兩個并聯熱交換器才是可能的。甚至設備的啟動和停機僅用兩個并聯熱交換器才是可能的，這是由于涉及到兩個熱交換器的總容量的更大靈活性。

在so3吸收過程中，從兩個吸收器流出的硫酸的濃度增加到>99.0wt％，優選99.2-99.8wt％的h2so4。通過將足量的工藝水添加到循環的酸中，濃度再次改變，以使得其再次位于進料到吸收塔頂的最佳范圍內。

在本發明的一個特別優選的實施方案中，通過僅在經過并聯的兩個熱交換器之后摻合水，來將硫酸調節到98.0-99.4wt％，優選≥98.5wt％的硫酸濃度。這樣的優點是熱交換器本身都以非常高的硫酸濃度，優選大于98.5wt％，特別優選大于99.0wt％運行，此時硫酸的腐蝕性明顯降低。

在本發明的一個特別優選的實施方案中，硫酸在經過熱回收模式的蒸發器熱交換器之后，出口溫度是150-210℃。在這個入口溫度和當保持返回主吸收器的最佳酸濃度時，管線管道、泵和蒸發器熱交換器可以無腐蝕風險地運行。這同樣適用于冷卻模式，其中硫酸離開冷卻器的出口溫度是60-90℃。

根據本發明，流出兩個吸收器(＝進入熱交換器)的硫酸的溫度為180-230℃。在這些溫度和當保持最佳酸濃度時，蒸發冷卻器可以用低級不銹鋼來制造，而無需通常用于這樣的工業應用中的陽極腐蝕保護。

此外，本發明還包括用于進行本發明方法的設備，其具有權利要求9的特征。

這樣的設備包含主吸收器，其中氣態so3和濃硫酸引導為并流流動，以將so3吸收在硫酸中。此外，這樣的設備還包含次吸收器，優選引導為逆流流動，將未在主吸收器中吸收的so3供給到次吸收器來進一步吸收在硫酸中。這種供給可以以管道形式進行，或者通過兩個吸收器通過連接段，特別是還具有共用貯槽來直接連接而進行。另外，這樣的設備包含用于再循環硫酸的再循環管道，其中將已經經過兩個吸收器的硫酸再循環到兩個吸收器之一的入口。

在這樣的再循環管道中，根據本發明，提供兩個并聯的熱交換器，其中一個用蒸發水冷卻，另一個用冷卻水冷卻。這在待冷卻的一部分硫酸在兩個熱交換器之間分配時提供了靈活性，因此該操作可以對蒸汽和熱水的需求做出反應。在兩個熱交換器之一泄漏的情況中，可以將待冷卻的全部料流立即重新導入各自的另一熱交換器，因此不再需要關閉整個設備。

根據本發明，將主和/或次吸收器設計為固定床吸收器。次吸收器被設計為固定床吸收器的構造的優點是在次吸收器出口處在80℃的未吸收的三氧化硫的分壓小于3.8*10^-7巴(在220℃：＝2.3*10^-3巴)。與進入主吸收器的氣體典型地在約200℃為約0.1-0.2巴的入口分壓相比，因此在此用相對少量的酸更有效地吸收so3。使用主和次吸收器二者的優化設計，進料到次吸收器的酸的量可以限制為1.5-10m³/m²/h，優選2-6m³/m²/h。

使用固定床吸收器作為主吸收器是值得推薦的，特別是當必須吸收非常大量的氣體和因此三氧化硫時，因為當超過一定處理量時其他類型的吸收器例如文丘里管吸收器失效。為了仍然確保足夠的吸收能力，氣體速度或作為吸收劑的液體硫酸的處理量因此必須增加，或者幾個這樣的吸收器必須并聯布置，其又導致了更高的壓力損失和作為結果增加的投資和運行成本。

當使用固定床吸收器特別是作為主吸收器時，使用大的intalox^tm或結構化陶瓷材料填料是值得推薦的，其中后者使更高的氣體速度和因此更高的特定吸收速率成為可能。

根據本發明，也可以將主和/或次吸收器設計為文丘里管吸收器。特別是在典型地3000噸/天的h2so4生產的中等尺寸設備運行的情況中，這里可以吸收主吸收器中已經存在的大部分so3，僅有小的壓力損失。

總之最優選的是作為主吸收器的文丘里管吸收器和設計為固定床吸收器的次吸收器的組合。

在本發明的一個優選的方面，主和次吸收器具有共用貯槽和/或共用泵槽，其意味著用作吸收劑的硫酸聚集在存在于兩個吸收器底部的區域中，并且取決于設計而存在于連接兩個吸收器的底部的管中。

特別有利地，共用貯槽還形成了隨后轉移到并聯的熱交換器中的硫酸的泵槽。這提供的優點是顯著減少了再循環泵、泵槽和管道的使用數量，其不僅降低了投資和運行成本，而且降低了設備中容易泄露的零件的數目，由此增加了安全性。另外，共用貯槽提供的優點是在此發生的熱損失更低，這是熱回收更有效的原因。特別是依靠兩個并聯熱交換器與本發明的熱回收相組合，共用貯槽是值得推薦的，因為它能夠因此確保通過在設備啟動過程中或在部分負載運行過程中還充分分配到兩個熱交換器，可以在該方法的任何點調節優化條件。

但是，不僅可以使用典型的酸泵如浸沒型泵，而且特別是在具有較小容量的設備中可以使用直接連接的磁力運行的循環泵，在這種情況中還可以省略單獨的泵槽。

此外，特別是在使用共用貯槽時，本發明的構造是值得推薦的，其中全部的管道、熱交換器和其他設備部件布置在貯槽以上，以使得當關閉該設備時，所包含的硫酸完全流回到貯槽或泵槽中，因此該設備可能泄漏的零件是獨立排出的。這也顯著增加了設備的安全性。

此外，已經發現優選的是布置至少一個混合裝置來用于增加再循環管線中的工藝水，這時通過吸收so3而增加的硫酸的濃度可以再次調節到98.5-99.4wt％h2so4的最佳進料濃度范圍，其特別適于吸收。

特別優選地，將至少一個混合裝置布置在兩個熱交換器下游流動方向上，以使得硫酸仍然在它高于99.2-99.8wt％h2so4的增加的濃度送到熱交換器。這樣的優點是由于使用水作為冷卻劑而容易泄露和特別在安全方面有風險的熱交換器僅通過硫酸進料，硫酸由于它非常高的濃度而具有明顯低于0.1mm/年的低腐蝕性。

本發明另外的特征、優點和可能的應用可以從下面的附圖和示例性實施方案的說明來獲得。全部所述和/或所示的特征形成了本發明本身或任何組合的主題，獨立于它們在權利要求書或它們的反向參考中所包括的內容。

在附圖中：

圖1顯示了本發明的設備，其具有用于添加工藝水的兩個工藝水混合裝置，

圖2顯示了本發明的設備，其將酸從第一吸收器直接添加到第二吸收器，

圖3顯示了本發明的設備，其具有單個工藝水混合裝置，

圖4顯示了本發明的設備，其具有設計為填料床吸收器的主吸收器，和

圖5顯示了在整個硫酸設備中的本發明的設備，即顯示了干燥塔和最終吸收器和它們的酸回路。

圖1顯示了本發明的構造。經由管道1，將氣態三氧化硫進料到設計為文丘里管吸收器的主吸收器42中。經由管道3，吸收劑硫酸同樣在主吸收器42的頭部添加，以使得so3和硫酸并流經過主吸收器42。經由連接件61，通過吸收而濃縮的硫酸與氣體一起流入次吸收器41的貯槽62。

有利地，次吸收器41設計為固定床吸收器。經由連接件61引入的氣態so3向上逸出，幾乎完全吸收在次吸收器41中。剩余的so2經由管道2與惰性氣體一起抽出。經由管道11，硫酸另外引入次吸收器41的頭部。其滴流而下進入優選設計為固定床反應器的次吸收器41，以使得這里so3和h2so4引導為逆流流動。

經由管道10，來自貯槽62的酸(其包含主吸收器42中排出的酸和次吸收器41中排出的酸)可以排入共用泵槽46。從這個泵槽46，硫酸依靠泵45經由管道9供給到并聯的兩個熱交換器43和44。

供給到熱交換器43的鍋爐給水從蒸汽鼓57經由循環泵58和管道30進入用水/蒸汽冷卻的蒸發器熱交換器43中，并且通過用于蒸汽/水混合物31的出口管道返回蒸汽鼓57，在其中蒸汽與水分離。由此產生的蒸汽經由管道32從該設備排出。

新鮮的鍋爐給水經由管道29供給到蒸汽鼓57。經由管道7，冷卻的硫酸然后可以從熱交換器43中抽出。

從管道7，冷卻的酸經由管道5送到混合裝置49中，在其中經由管道12和其中所含的流動控制閥52，工藝水摻入該酸中，以將酸的濃度調節到98.0-99.4wt％。經由管道3，以此方式稀釋的酸然后返回主吸收器42。

經由管道6和控制閥59，部分的冷卻的酸可以經由管道19供給到另外的熱交換器47，或者經由管道20到熱交換器48。離開熱交換器47的冷卻的酸經由管道21排出。離開熱交換器48的冷卻的酸經由管道22排出。將來自于管道21和22的酸合并，和經由管道23作為產物排出。

對于循環酸在熱交換器43中的冷卻替代地或并聯地，待冷卻的循環酸可以經由管道17供入用冷卻水來冷卻的第二熱交換器44，并且關閉其中具有的流動控制閥56。這個熱交換器44包括用于用作冷卻劑的水的相應的進料管道101和出口管道102。經由管道16，抽出冷卻的酸。

經由管道15，部分的熱酸進入混合裝置50中。在這個混合裝置50中，將工藝水經由管道13和其中具有的流動控制閥51添加到該酸中，以將該酸的濃度調節到98.0-99.4％的值。以此方式稀釋的酸然后經由管道14抽出。

管道9、8、7、5、4和3因此形成熱回收模式的再循環管線，并且管道9、17、16、15、14和3形成冷卻模式的再循環管線。

經由管道27，熱交換器47用來自管道26的水冷卻，水經由管道28抽出。該水優選是軟化水，其最后用于產生蒸汽。經由管道28，將該水優選供給到未示出的熱水脫氣器。在熱回收模式中，最后接收在熱交換器47中傳遞的能量，作為用于高壓和低壓蒸汽的增加的蒸汽生產。

作為熱交換介質，將來自于干燥塔回路的硫酸用于熱交換器48中。將其經由管道24引入和經由管道25供入泵接收器46，由此在熱回收模式中，使由于經由管道6流出的熱酸而造成熱損失最小化，因此實現了低壓蒸汽量的增加。

用于主吸收的循環硫酸可以在熱交換器43或44每個中完全地或部分地冷卻。對于在兩個熱交換器上分配酸來說，在這些熱交換器之前和之后分別提供關閉或控制閥54和53或56和55。適于各自的需求，例如減少的低壓蒸汽輸出，可以在運行過程中進行。

在純酸冷卻模式中，部分的循環酸經由管道18依靠控制閥60抽出，并且作為產物排出。

圖2同樣顯示了本發明的一種構造。但是，這里管道11a從管道3分支，其同樣將作為吸收劑的硫酸供入次吸收器41中，以使得可以減少新鮮的硫酸料流11或完全設為零。

這提供的優點是在這樣的構造中，可以避免從最終吸收器供給硫酸，因此進行了中間和最終吸收的脫離。

圖3另外顯示了本發明設備的一種構造，其中使用單個工藝水混合裝置49。從二者，第一熱交換器43作為蒸發器運行，相應地經由管道7和包含在其中的流動控制閥53供給冷卻的硫酸，以及來自于用冷卻水運行的第二熱交換器44的硫酸經由管道14供給到單個混合裝置49，相應地稀釋的硫酸從這里經由管道3直接引入主吸收器42。所需工藝水經由管道12和控制閥52供給到工藝水混合裝置49。

圖4顯示了作為填料床吸收器的主吸收器42的設計，其中功能模式基本上等同于圖3所示。從主和次吸收器出口收集的酸可以收集在主吸收器的貯槽63以及次吸收器的貯槽62二者中。經由管道10流出進入泵槽46可以從貯槽63和以這里未示出的方式進行，或者從貯槽62進行。通道61充當了水平平衡器。這允許優化調節泵槽46來適應可能存在的對于空間條件的限制。

圖5最后顯示了在與整個酸設備方法相連的具體構造中的本發明的方法，其中進入干燥塔72的氣體必須不超過特定的水含量/含濕量。經由管道1，將待吸收的so3引入主吸收器42中，在這里它被經由管道3供給的硫酸吸收。經由氣體管道61，將氣體和硫酸的混合物引導至次吸收器41的貯槽62。經由管道11，從最終吸收器71的回路向該次吸收器供給硫酸。

經由管道81，將在第二催化級中轉化成so3的殘留so2供給到設計為填料床吸收器的最終吸收器71，并且在那里吸收在硫酸中。包含的惰性氣體經由管道82從最終吸收器71逸出到煙囪。

經由管道79，環境空氣或含so2的工藝氣體引導至設計為填料床吸收器的干燥塔72中，并且經由管道80離開干燥塔72到鼓風機100，其將氣體傳送過整個設備。管道79的該氣體料流所含的濕氣吸收在循環硫酸中。

經由管道21，來自于中間吸收器系統(由主吸收器42和次吸收器41組成)的產物進入共用酸回路的泵槽76，用于最終吸收器71和干燥塔72。經由管道98，從最終吸收器71流出的濃酸和經由管道99的從干燥塔72流出的稀酸也進料到泵槽76。在管道97中這兩種酸料流的混合物仍然具有高于98.5wt％的濃度，所以必須再次依靠添加工藝水來調節到所需濃度。

為此目的，來自于泵槽76的酸依靠泵77經由管道97供給到酸冷卻器73，冷卻后經由管道93進入工藝水混合裝置75，在該混合裝置中將酸濃度調節到98.5wt％的h2so4。為此目的，將工藝水經由管道66和控制閥78供給到工藝水混合裝置75。

這里同樣地，酸冷卻器73向其暴露的增加的酸濃度具有對于冷卻器73以及泵77和相連的酸管道93、26、27和12的腐蝕行為有利的效果。

優選將用于產生蒸汽的軟化水經由管道64引入該設備中，并且分成管道65和管道66的料流。經由管道65，該冷水流到酸冷卻器73，在這里它從酸冷卻吸收能量。經由管道26，以此方式加熱的水然后引入熱交換器47中用于進一步加熱。

來自于管道92的酸(其從工藝水混合裝置75離開)分成三個分料流90、91和94。一個分料流經由管道90引導至末尾吸收器71的頭部，另一分料流經由管道91引導至干燥塔72的頭部，并且經由管道94第三分料流引導為用管道95產生和作為交叉流到具有管道11的次吸收器。

在主和次吸收器中產生的酸經由管道21供給到末尾吸收器和干燥塔的回路，與在末尾吸收器和干燥塔的系統中形成的酸合并，并且最終經由管道95一起引入產物冷卻器74，作為該設備的輸出產物酸。在依靠冷卻水冷卻后，產物酸經由管道96從該設備排出。冷卻水經由管道103進入產物冷卻器74，和經由管道104離開冷卻器。

附圖標記列表

1-2管道

3-32管道

41次吸收器

42主吸收器

43用蒸汽/水運行的熱交換器

44用冷卻水運行的熱交換器

45泵

46泵槽

47熱交換器

48熱交換器

49工藝水混合裝置

50工藝水混合裝置

51-52流動控制閥

53-56流動控制閥

57蒸汽鼓

58泵

61連接件

62貯槽

64-66管道

71最終吸收器

72干燥塔

73-74熱交換器

75工藝水混合裝置

78流動控制閥

76泵槽

77泵

79-82管道

90-99管道

100鼓風機

101-104管道