本發明涉及一種密煉機變上頂栓壓力混煉工藝，具體地說是為滿足輪胎膠料配方設計要求而發明的混煉工藝，屬于輪胎生產制造技術領域。
背景技術：
現有技術中，全鋼子午線輪胎膠料密煉機混煉工藝中終煉膠混煉的上頂栓壓力一般設定為0.5-0.6mpa，混煉過程中上頂栓壓力設定值為恒定不變，這樣的壓力設定固然可以使混煉達到最高生產效率，但是對于一些特定的密煉機（例如配備4wh、zz2轉子的密煉機）以及某些特殊膠種（esbr、硬三角膠料）的終煉膠混煉時，時常伴隨有因轉子與膠料打滑造成的功率低、混煉不均、排膠散的問題，混煉過程中發生這些問題之后膠料容易產生焦燒現象，同時混煉不均，嚴重的造成膠料報廢。
技術實現要素：
本發明的目的是克服現有技術中存在的不足，提供一種全新的密煉機混煉工藝，其方法簡單，通過參考、結合設計要求，發明一種既能滿足現有混煉工藝，同時又能滿足特殊設備、特殊膠種的混煉方法。
本發明的技術方案，本發明在不改變現有生產設備結構的前提下，通過在混煉過程中對密煉機上頂栓壓力進行變壓調整，解決了配備4wh（四棱高效轉子）、zz2轉子的密煉機在生產某些終煉膠時轉子與膠料打滑的問題，所述的某些終煉膠為esbr（乳聚丁苯）份數超過60份的全鋼子午線輪胎礦山胎面配方以及全鋼子午線輪胎硬三角膠料等，本發明解決了因轉子與膠料打滑造成的排膠散、混煉不均、膠料焦燒問題，大大降低了膠料焦燒導致的報廢量，降低了生產成本，同時提高了某些特殊膠種的工藝通過性、生產效率。
密煉機變上頂栓壓力混煉工藝，其特征步驟如下：進料，密煉機上頂栓壓力開始恒定為0.1-0.4mpa范圍中的某一數值，混煉1-3min之后上頂栓壓力變為0.5-0.6mpa范圍中的某一數值，最后排膠后上頂栓壓力變為0.1-0.4mpa范圍中的某一數值，即混煉過程中上頂栓壓力先小再大最后再變小，轉子轉速范圍15-35rpm。
具體為：首先按序進行一段混煉、二段混煉，得到二段母膠；隨后使用二段母膠和終煉小料進行終煉；終煉混煉時轉子轉速為15-35rpm，填充系數為0.7-0.73，混煉過程中上頂栓對膠料壓力為變壓混煉，即上頂栓對膠料初始壓力恒定為0.1-0.4mpa范圍中的某一數值，混煉1-3min后將上頂栓壓力變為0.5-0.6mpa范圍中的某一數值，混煉完成2-3min排膠后，將上頂栓壓力變為0.1-0.4mpa范圍中的某一數值，排膠溫度100-105℃。
所述工藝適用于轉子類型為zz2或轉子類型為4wh（四棱高效轉子）的密煉機生產終煉膠的混煉，解決轉子與膠料打滑的問題。所述工藝適用于esbr乳聚丁苯中份數超過60份的全鋼子午線輪胎礦山胎面配方的終煉膠混煉，以及全鋼子午線輪胎硬三角膠料的混煉。
本發明的有益效果：本發明在不改變現有生產設備結構的前提下，通過在混煉過程中對密煉機上頂栓壓力進行變壓調整，解決了配備4wh（四棱高效轉子）、zz2轉子的密煉機在生產某些終煉膠時轉子與膠料打滑的問題，所述的某些終煉膠為esbr（乳聚丁苯）份數超過60份的全鋼子午線輪胎礦山胎面配方以及全鋼子午線輪胎硬三角膠料等，本發明解決了因轉子與膠料打滑造成的排膠散、混煉不均、膠料焦燒問題，大大降低了膠料焦燒導致的報廢量，降低了生產成本，同時提高了某些特殊膠種的工藝通過性、生產效率。
具體實施方式
下面結合實施例對本發明作進一步說明。
原混煉工藝的上頂栓壓力在整個混煉過程中為恒定的0.55mpa，本發明的混煉工藝其上頂栓壓力在整個混煉過程中的變化為：0.35mpa→0.55mpa→0.35mpa，為變上頂栓壓力混煉工藝。
實施例1esbr（乳聚丁苯）份數超過60份的全鋼子午線輪胎礦山胎面配方混煉全過程如下：
全鋼子午線輪胎礦山胎面配方：esbr（乳聚丁苯橡膠）：80份，天然膠：20份，炭黑n115：58份，氧化鋅：3.5份，硬脂酸：2份，均勻劑：2份，防老劑rd：1.5份，防老劑4020：2份，硫磺：1.4份，促進劑ns：1.6份，促進劑d：0.16份，抗硫化返原劑：0.7份，芳烴油：6份，其他：7份；采用三段混煉工藝進行混煉。
一段混煉采用f370型密煉機，轉子類型為4wh（四棱高效轉子），轉子轉速為40rpm，依次將esbr（乳聚丁苯橡膠）：80份，天然膠：20份，氧化鋅：3.5份，硬脂酸：2份，均勻劑：2份，防老劑rd：1.5份，防老劑4020：2份，其他：7份，炭黑n115：58份，芳烴油：6份，加入密煉機中，填充系數為：0.65-0.75，混煉時間：1-3min，排膠溫度155-160℃，制得一段母膠。
二段混煉采用f370型密煉機，轉子類型為4wh（四棱高效轉子），轉子轉速為40rpm，將一段母膠加入密煉機中，填充系數為：0.65-0.75，混煉時間：1-3min，排膠溫度130-135℃，制得二段母膠。
原終煉工藝：終煉混煉采用gk400型密煉機，轉子類型為zz2，轉子轉速為25rpm，填充系數為0.7-0.73，加入二段母膠，硫磺：1.4份，促進劑ns：1.6份，促進劑d：0.16份，抗硫化返原劑：0.7份，混煉過程中上頂栓對膠料壓力恒定為0.55mpa，混煉總時間1-3min，排膠溫度100-105℃。該混煉過程出現轉子與母膠打滑現象。
本發明終煉工藝：終煉混煉采用gk400型密煉機，轉子類型為zz2，，轉子轉速為25rpm，填充系數為0.7-0.73，加入二段母膠，硫磺：1.4份，促進劑ns：1.6份，促進劑d：0.16份，抗硫化返原劑：0.7份，混煉過程中上頂栓對膠料壓力為變壓混煉，即上頂栓對膠料初始壓力恒定為0.35mpa，混煉1min后將上頂栓壓力變為0.55mpa，混煉完成（2.5min）排膠后將上頂栓壓力變為0.35mpa，排膠溫度100-105℃。
實施例2全鋼子午線輪胎硬三角膠料的混煉全過程如下：
全鋼子午線輪胎硬三角配方：天然膠：100份，炭黑n375：66份，氧化鋅：4份，硬脂酸：2份，樹脂：12份，防老劑rd：1.5份，高芳油：3.21份，硫磺：4.8份，促進劑hmt：1份，促進劑ns：1.8份；采用三段混煉工藝進行混煉。
一段混煉采用f370型密煉機，轉子類型為4wh（四棱高效轉子），轉子轉速為40rpm，依次將天然膠：100份，氧化鋅：4份，硬脂酸：2份，樹脂：12份，防老劑rd：1.5份，炭黑n375：52份，高芳油：3.21份，加入密煉機中，填充系數為：0.65-0.75，混煉時間：1-3min，排膠溫度155-160℃，制得一段母膠。
二段混煉采用f370型密煉機，轉子類型為4wh（四棱高效轉子），轉子轉速為40rpm，依次將一段母膠，炭黑n375：14份，加入密煉機中，填充系數為：0.65-0.75，混煉時間：1-3min，排膠溫度155-160℃，制得二段母膠。
原終煉工藝：終煉混煉采用f270型密煉機，轉子類型為4wh（四棱高效轉子），轉子轉速為25rpm，填充系數為0.7-0.73，加入二段母膠，硫磺：4.8份，促進劑hmt：1份，促進劑ns：1.8份，上頂栓對膠料壓力恒定為0.55mpa，混煉時間1-3min，排膠溫度95-100℃。該混煉過程出現轉子與母膠打滑現象。
本發明終煉工藝：終煉混煉采用f270型密煉機，轉子類型為4wh（四棱高效轉子），轉子轉速為25rpm，填充系數為0.7-0.73，加入二段母膠，硫磺：4.8份，促進劑hmt：1份，促進劑ns：1.8份，混煉過程中上頂栓對膠料壓力為變壓混煉，即上頂栓對膠料初始壓力恒定為0.35mpa，混煉1min后將上頂栓壓力變為0.55mpa，混煉完成（2min）排膠后將上頂栓壓力變為0.35mpa，排膠溫度95-100℃。
綜上：本發明在不改變現有生產設備結構的前提下，通過在混煉過程中對密煉機上頂栓壓力進行變壓調整，解決了配備4wh（四棱高效轉子）、zz2轉子的密煉機在生產某些終煉膠時轉子與膠料打滑的問題，所述的某些終煉膠為esbr（乳聚丁苯）份數超過60份的全鋼子午線輪胎礦山胎面配方以及全鋼子午線輪胎硬三角膠料等，本發明解決了因轉子與膠料打滑造成的排膠散、混煉不均、膠料焦燒問題，大大降低了膠料焦燒導致的報廢量，降低了生產成本，同時提高了某些特殊膠種的工藝通過性、生產效率。