專利名稱：可全面回收工質和熱量的無泵直流爐啟動系統的制作方法
技術領域：
本實用新型可全面回收工質和熱量的無泵直流爐啟動系統涉及一種電站超臨界直流爐使用的無啟動爐水循環泵而可以全面回收工質和熱量的直流爐啟動系統。
背景技術：
現有技術的電站超臨界直流爐啟動系統是電站超臨界直流鍋爐的一個重要組成部分，設置啟動系統的目的是在鍋爐啟動、低負荷運行及停爐過程中，通過啟動系統建立并維持水冷壁內的最小質量流量，以保護水冷壁安全；同時滿足機組安全、經濟啟停；機組低負荷運行及快速地進行事故處理，并盡可能實現工質和熱量回收的要求。現有技術的電站直流爐啟動系統常用的有4種A有啟動爐水循環泵，有大氣式疏水擴容器、疏水箱、疏水泵的直流爐啟動系統。 (圖1)B有啟動爐水循環泵，鍋爐啟動疏水直排凝汽器的直流爐啟動系統。(圖2)C無啟動爐水循環泵，有大氣式疏水擴容器、疏水箱、疏水泵的直流爐啟動系統。 (圖3)D無啟動爐水循環泵，鍋爐啟動疏水直排凝汽器的直流爐啟動系統。(圖4)A種直流爐啟動系統在啟動爐水循環泵正常工作時，一般認為，除直流爐渡膨脹期的幾分鐘以外，可以全面回收工質和熱量，但實際上為了使分離器水位調節閥以及相應的管道、閥門免遭過大的熱沖擊，從直流爐點火開始一直有約20%的啟動流量被送入大氣式疏水擴容器，這部分工質和熱量基本都損失掉了 ；在啟動爐水循環泵故障時仍然能夠安全啟動直流爐，但已退化為C種直流爐啟動系統。B種直流爐啟動系統在啟動爐水循環泵正常工作時，一般認為，除直流爐渡膨脹期的幾分鐘以外，可以全面回收工質和熱量，但實際上為了使分離器水位調節閥以及相應的管道免遭過大的熱沖擊，從直流爐點火開始一直有約20%的啟動流量被送入凝汽器，這部分熱量基本損失掉了 ；在啟動爐水循環泵故障時仍然能夠安全啟動直流爐，但已退化為D 種直流爐啟動系統。C種直流爐啟動系統在配有液位控制旁路閥時，少部分工況可以回收工質和熱量； 鍋爐啟動疏水進入大氣式疏水擴容器時，會受到嚴重鐵污染，此時不僅熱量不能回收而且工質也不宜回收；由于大氣式疏水擴容器一般布置在鍋爐構架內或附近，大氣式疏水擴容器出口以后的管道均為低壓管道，易于布置、易于支吊，使A種與C種直流爐啟動系統一度得到較多采用；由于顧慮除氧器超壓，配有液位控制旁路閥的A種與C種直流爐啟動系統數量很少。D種直流爐啟動系統在配有液位控制旁路閥時，少部分工況可以回收工質和熱量； 鍋爐啟動疏水直排凝汽器無鐵污染，可回收全部工質，不能回收熱量。B種與D種直流爐啟動系統近年得到較多的采用；由于顧慮除氧器超壓，配有液位控制旁路閥的B種與D種直流爐啟動系統數量很少。[0012]C種和D種直流爐啟動系統在配有液位控制旁路閥時，少部分工況可以回收工質和熱量，液位控制旁路閥允許打開的典型條件是除氧器壓力不高于0. 5MPa、汽水分離器壓力不高于11. OMPa、汽水分離器水位不低于2. 7m三個條件同時滿足，以確保除氧器安全。高壓加熱器是電站汽輪機組回熱系統的一部分，用于減少電站熱力循環的冷端損失，提高電站的熱效率。現有技術典型的高壓加熱器一般為臥式、U形傳熱管、管殼式換熱器；3級串聯布置，分別接受汽輪機高壓缸抽汽、高壓缸排汽、中壓缸前級抽汽，用于逐級加熱給水泵出口的鍋爐給水。高壓加熱器的疏水逐級回流，3號高壓加熱器的疏水回流到除氧器，每臺高壓加熱器的疏水出口均配有出口疏水調節閥，受機組DCS (分布式控制系統)監控，用以調節控制各高壓加熱器的疏水水位在目標區間，使回熱系統的節能效果最大化和防止汽輪機進水，確保汽輪機安全、經濟運行。高壓加熱器通常隨汽輪機主機啟動。除氧器通常滑壓運行。水冷壁渡膨脹是在水冷壁系統開始產汽時出現的汽水分離器水位突升、鍋爐啟動疏水脈沖式增加的現象，其原因是水冷壁系統內工質重度快速下降，是一種暫態過程，持續時間約3、4分鐘，鍋爐啟動疏水增量積分值對1000MW等級直流爐典型值為30到50t。
發明內容所要解決的技術問題如背景技術所述，A種和B種配有啟動爐水循環泵的直流爐啟動系統可以全面回收工質和熱量，但為使啟動爐水循環泵系統正常工作，需要設置啟動爐水循環泵再循環子系統、啟動爐水循環泵暖泵子系統、啟動爐水循環泵入口過冷水子系統、啟動爐水循環泵高壓沖洗及補水子系統、啟動爐水循環泵低壓冷卻水子系統、6kV廠用供電系統、DCS控制系統；啟動爐水循環泵需要在超臨界壓力和高溫條件下工作，國內尚不能生產，2臺1000MW等級機組設置啟動爐水循環泵及其附屬系統，電站投資約增加2000萬元，另外每年還要投入上百萬的檢查、維護、檢修費用。配有啟動爐水循環泵的啟動系統從鍋爐點火開始，直到水冷壁渡膨脹結束一直有約20%的啟動流量被送入大氣式擴容器或者凝汽器，這部分工質的熱量并不能回收。因此，能夠找到一種不用啟動爐水循環泵又能全面回收工質和熱量的直流爐啟動系統有重大經濟效益，是電站直流爐啟動系統領域的重大技術進步。解決其技術問題采用的技術方案本實用新型的目的是提供一種可全面回收工質和熱量的無泵直流爐啟動系統。本實用新型包括汽水分離器(6)、汽水分離器貯水箱(7)、貯水箱出口截止閥 (42)、貯水箱水位調節閥(31)、1號高加進汽截止閥(39)、2號高加進汽截止閥00)、3號高加進汽截止閥Gl)、1號高壓加熱器G4)、2號高壓加熱器G5)、3號高壓加熱器G6)、1號高加疏水調節閥G7)、2號高加疏水調節閥G8)、3號高加疏水調節閥(49)、除氧器02)、 除氧器排汽閥(50)、渡膨脹管路截止閥(51)、渡膨脹管路調節閥(5 和機組DCS;汽水分離器貯水箱(7)的啟動疏水出口經貯水箱出口截止閥0 、貯水箱水位調節閥(31)與1號高壓加熱器G4)的殼側進口連接；1號高加疏水調節閥G7)出口與2號高壓加熱器G5) 的殼側進口連接；2號高加疏水調節閥G8)出口與3號高壓加熱器G6)的殼側進口連接； 3號高加疏水調節閥G9)出口與除氧器02)的啟動疏水進口連接；給水泵(15)入口與除氧器02)的出水口連接；給水泵出口閥(14)與3號高壓加熱器06)的給水進口連接；1 號高壓加熱器G4)的給水出口與省煤器(5)的入口連接；渡膨脹管路截止閥(51)經渡膨脹管路調節閥(52)與除氧器02)的啟動疏水入口連接。渡膨脹管路截止閥(51)為具有12MI^承壓能力的截止閥；渡膨脹管路調節閥 (52)為具有12ΜΙ^承壓能力的調節閥。貯水箱水位調節閥(31)為一籠式平衡閥芯調節閥，等百份比特性，外殼可以承受超臨界壓力，其Kv值應保證在其進出口壓差為0. 5MPa時能夠通過極熱態啟動30% BMCR的流量。1號高壓加熱器04)的抽汽進口設置有足以承受鍋爐啟動疏水的沖擊，不會損傷 U型管組的防沖擊板。1號高壓加熱器04)具有在極熱態啟動30% BMCR流量通過時，1號高壓加熱器
(44)的殼側壓力不大于SMPa的疏水出口通流面積；1號高壓加熱器04)具有在300°C下承壓能力大于11. 25MPa的殼體厚度。2號高壓加熱器0 具有在極熱態啟動30% BMCR流量通過時，2號高壓加熱器
(45)的殼側壓力不大于5.SMPa的疏水出口通流面積；2號高壓加熱器05)具有在280°C 下承壓能力大于8. 12MPa的殼體厚度。3號高壓加熱器06)具有具有在極熱態啟動30% BMCR流量通過時，3號高壓加熱器G6)的殼側壓力不大于2. 的疏水出口通流面積；3號高壓加熱器06)具有在250°C 下承壓能力大于3. 5MPa的殼體厚度。除氧器02)是內置式除氧器，最高允許運行壓力2. OMPa ；除氧器Q2)設置有渡膨脹管路入口。除氧器排汽閥(50)的進口與除氧器0 的排汽口連接；除氧器排汽閥(50)的出口與凝汽器05)的低壓旁路入口連接；除氧器減壓排汽閥(50)在進口壓力1.5MPa，出口壓力為0. 7MPa時能夠通過0. 075BMCR的流量。機組DCS分別與汽水分離器(6)、汽水分離器貯水箱(7)、貯水箱出口截止閥G2)、 貯水箱水位調節閥(31)、1號高加進汽截止閥(39)、2號高加進汽截止閥GO)、3號高加進汽截止閥Gl)、1號高壓加熱器G4)、2號高壓加熱器G5)、3號高壓加熱器G6)、1號高加疏水調節閥G7)、2號高加疏水調節閥08)、3號高加疏水調節閥(49)、除氧器(22)、除氧器排汽閥(50)、渡膨脹管路截止閥(51)、渡膨脹管路調節閥(5 連接；機組DCS對1號高加疏水調節閥G7)、2號高加疏水調節閥G8)、3號高加疏水調節閥G9)配置有2套不同的控制邏輯模塊。與背景技術所述A種、B種直流爐啟動系統不同，不使用啟動爐水循環泵增壓汽水分離器貯水箱出口的啟動疏水返回省煤器入口的方法回收工質和熱量，而是推遲汽輪機側的3臺串聯的高壓加熱器作為電站汽輪機組回熱系統的啟動指令，在電站超臨界直流爐啟動期間將汽輪機側的3臺串聯高壓加熱器用作水水熱交換器，在殼側，對直流爐啟動疏水梯次減溫減壓，高焓值啟動疏水梯次放出熱量后進入除氧器；在管側，低焓值的給水泵出口的高壓給水梯次吸收熱量后進入省煤器。由于3臺高壓加熱器的換熱能力是按100% BMCR 流量設計的，擁有巨大數量的換熱面積，直流爐啟動疏水流量從點火到鍋爐帶最低直流負荷，流量變動范圍是O到30% BMCR，3臺串聯高壓加熱器用作水水熱交換器時，傳熱端差可以不超過ιοκ。高壓加熱器在直流爐啟動期間用作水水熱交換器時，管側走的是給水泵出口的高壓給水，殼側走的是鍋爐啟動疏水，從鍋爐點火到水冷壁渡膨脹前管側流量與殼側流量基本相等，除氧器壓力緩慢上升；水冷壁渡膨脹后到啟動過程完成鍋爐轉入全直流工況前，管側流量不變，殼側流量由最大啟動疏水量逐漸下降到0，相應，除氧器壓力由上升速率下降到停止上升到緩慢下降；僅在水冷壁渡膨脹的幾分鐘內殼側流量頗大于管側流量，如果又是在極熱態工況下啟動，除氧器壓力有可能快速上升，為確保除氧器安全運行采取下列措施水冷壁渡膨脹前除氧器維持低水位，在水冷壁渡膨脹的幾分鐘內同步進低焓值凝結水；水冷壁渡膨脹前分離器維持低水位；選用內置式除氧器，將除氧器最高允許工作壓力提高到2. OMPa ；從除氧器空抽區接一管路到凝汽器低壓旁路入口，上安裝有快開閥，控制除氧器壓力；同時采用以上4條措施。增加設置渡膨脹管路截止閥(51)和渡膨脹管路調節閥(52)，可以降低對3臺高壓加熱器殼側和3臺高壓加熱器疏水調節閥的通流能力的要求。極熱態啟動是最可能引起除氧器超壓的工況，這樣，無論冷態啟動、溫態啟動、熱態啟動、極熱態啟動均可以安全將啟動疏水引入除氧器，全面回收電站超臨界直流爐啟動過程中的工質和熱量，取得比配有啟動爐水循環泵的直流爐啟動系統更好更全面的回收工質和熱量的效果。高壓加熱器在直流爐啟動期間用作水水熱交換器的必要條件是確保高壓加熱器進汽截止閥和高壓加熱器進汽逆止閥嚴密不漏并可以實時驗證，各高壓加熱器進汽截止閥和高壓加熱器進汽逆止閥技術狀態良好、各高壓加熱器進汽截止閥和高壓加熱器進汽逆止閥之間設置有壓力傳感器和可觀察的疏水閥即可滿足這一條件。校核并修改1號高壓加熱器G4)的抽汽進口的通流面積和分離器水位調節閥 (31)的Kv值，確保在極熱態啟動30%BMCR流量通過時，汽水分離器(6)與1號高壓加熱器G4)殼側的壓差不超過1. OMPa0檢查確認1號高壓加熱器G4)抽汽進口的防沖擊板足以承受鍋爐啟動疏水的沖擊，不會損傷U型管組，必要時補強防沖擊板。校核并修改1號高壓加熱器G4)的疏水出口通流面積、1號高加疏水調節閥G7)的Kv值和2號高壓加熱器 (45)的高加疏水入口通流面積，確保在極熱態啟動30% BMCR流量通過時，1號高壓加熱器 (44)的殼側壓力不高于SMPa ；校核并修改2號高壓加熱器05)的疏水出口通流面積、2號高加疏水調節閥G8)的Kv值和3號高壓加熱器06)的高加疏水入口通流面積，確保在極熱態啟動30% BMCR流量通過時，2號高壓加熱器05)的殼側壓力不高于5. SMPa ；校核并修改3號高壓加熱器06)的疏水出口通流面積、3號高加疏水調節閥09)的Kv值和除氧器0 的高加疏水入口通流面積，確保在極熱態啟動30% BMCR流量通過時，3號高壓加熱器G6)的殼側壓力不高于2. 5MPa。1號高加疏水調節閥07)、2號高加疏水調節閥08)、 3號高加疏水調節閥G9)均為等百份比特性。取300°C下的許用應力，校核1號高壓加熱器G4)殼側的最高安全承壓能力，應大于11. 25MPa ；取280°C下的許用應力，校核2號高壓加熱器05)殼側的最高安全承壓能力，應大于8. 12MPa;取250°C下的許用應力，校核3號高壓加熱器06)殼側的最高安全承壓能力，應大于3. 5MPa。必要時，增加各高壓加熱器殼體厚度直至各高壓加熱器能夠通過這一殼體強度安全校核。高壓加熱器的出口疏水調節閥在高壓加熱器用作水水熱交換器時的控制邏輯與高壓加熱器用作回熱系統時的控制邏輯完全不同，機組DCS (分布式控制系統)必須備有2 套不同的控制邏輯，適時切換。在高壓加熱器用作水水熱交換器時，1號高壓加熱器的出口疏水調節閥用于控制1號高壓加熱器殼側與2號高壓加熱器殼側之間的壓力差；2號高壓加熱器的出口疏水調節閥用于控制2號高壓加熱器殼側與3號高壓加熱器殼側之間的壓力差；3號高壓加熱器的出口疏水調節閥用于控制3號高壓加熱器殼側與除氧器之間的壓力差。以各高壓加熱器的出口疏水調節閥為調節機構的調節目標為各相應高壓加熱器的殼側壓力，調節目標值與即時除氧器壓力、汽水分離器壓力有關，1號高壓加熱器的殼側壓力目標值為汽水分離器壓力減1. OMPa，3號高壓加熱器的殼側壓力目標值為除氧器壓力加 1. OMPa ；2號高壓加熱器的殼側壓力目標值為3號高壓加熱器殼側壓力加0. 6倍的1號高壓加熱器與3號高壓加熱器殼側壓力差。上述高壓加熱器用作水水熱交換器時的控制邏輯， 其目的是在保證安全的前提下使啟動疏水與高壓給水之間的換熱量最大化。冷態啟動、溫態啟動、熱態啟動、極熱態啟動時汽水分離器壓力分別取6MPa到 9MPa,冷態啟動取較低值，極熱態啟動取較高值，溫態啟動、熱態啟動取中間值；啟動過程中汽水分離器壓力可以用高、低壓旁路閥的開度和燃料量控制。分離器水位調節閥(31)為一籠式閥芯調節閥，等百份比特性，閥殼可以承受超臨界壓力，其Kv值應保證在其進出口壓差為0. 5MPa時能夠通過極熱態啟動水冷壁渡膨脹時的大流量。由于分離器水位調節閥(31)進出口壓比不大，無嚴重汽蝕，無需分裂為2只或者3只并聯的調節閥。除氧器02)是內置式除氧器，最高允許運行壓力2.0MPa，汽輪機組滿負荷除氧器滑壓運行壓力不超過1. IMPa，直流爐在極熱態啟動時除氧器壓力不高于1. 5MPa ；除氧器 (22)設置有除氧器減壓排汽閥(50)，當除氧器02)出現壓力高于1.5MPa的異常工況時， 快速打開，蒸汽排入凝汽器05)的低壓旁路入口 ；當除氧器壓力退回到l.OMPa時，除氧器減壓排汽閥(50)自動關閉。除氧器減壓排汽閥(50)打開時，除氧器減壓排汽閥(50)出口壓力不超過0.7MPa，凝汽器05)內置的消能裝置可以安全接受；除氧器減壓排汽閥(50) 在進口壓力1. 5MPa時的排汽能力為0. 075BMCR。貯水箱出口截止閥02)關閉時能夠將1號高壓加熱器G4)的殼側與超臨界壓力可靠隔離；貯水箱出口截止閥0 與分離器水位調節閥(31)之間設置有壓力傳感器和可觀察的疏水閥以確認貯水箱出口截止閥0 關閉嚴密。當電站超臨界直流爐達到最低直流負荷后，汽水分離器(6)呈干態，微過熱狀態， 分離器水位調節閥(31)全關，各高加疏水調節閥全關，關閉貯水箱出口截止閥(42)，嚴密隔離汽水分離器貯水箱(7)與1號高壓加熱器G4)的殼側；機組DCS (分布式控制系統) 對各高壓加熱器的出口疏水調節閥的控制邏輯切換到高壓加熱器水位控制模式；打開各高壓加熱器進氣截止閥；啟動各高壓加熱器恢復回熱系統工作模式。本實用新型不需要現有技術各種直流爐啟動系統必有的汽水分離器貯水箱(7)至分離器水位調節閥(31)之間管道熱備用系統，因為當1號高壓加熱器恢復回熱系統工作模式以后，汽輪機高壓缸抽汽已使1號高壓加熱器G4)的殼側和1號高壓加熱器G4)殼側至分離器水位調節閥(31)之間的管道保持在熱態；反之，3臺高壓加熱器用作水水熱交換器的過程也是對各高壓加熱器回歸回熱系統狀態的良好預熱。本實用新型在電站超臨界直流爐啟動期間利用汽輪機側的3臺高壓加熱器，用作水水熱交換器，對直流爐啟動疏水梯次減溫減壓，高焓值啟動疏水梯次放出熱量，使啟動疏水焓值降低到各種啟動工況下均適合除氧器安全回收。特殊設計的機組DCS (分布式控制系統)對高壓加熱器的雙控制邏輯保證了各高壓加熱器，在2種不同工作模式下均能安全、 經濟地完成直流爐啟動全過程和減少電站熱力循環的冷端損失的回熱系統工作模式。本實用新型在電站超臨界直流爐啟動期間對工質和熱量的回收效果優于有啟動爐水循環泵的直流爐啟動系統。本實用新型適用于設計新一代的電站超臨界直流爐啟動系統，在高壓加熱器和除氧器招標時，滿足前述用作水水熱交換器的附加要求，不會增加很多費用，但可以大幅降低鍋爐島投資。本實用新型也可用于對現有技術在役電站超臨界直流爐啟動系統的改造，取較低的啟動壓力，冷態啟動、溫態啟動、熱態啟動、極熱態啟動時汽水分離器壓力分別取4MPa到 6MPa,啟動前適當降低除氧器壓力以避免更換除氧器、高壓加熱器外殼等大額投資。采用本實用新型的效益在于 冷態啟動、濕態啟動、熱態啟動、極熱態啟動均可以全面回收電站超臨界直流爐啟動過程中的工質和熱量，回收效果優于有啟動爐水循環泵的直流爐啟動系統。 從鍋爐點火開始，水冷壁渡膨脹直到最低直流負荷均可以全面回收電站超臨界直流爐啟動過程中的工質和熱量，回收效果優于有啟動爐水循環泵的直流爐啟動系統。 無啟動爐水循環泵及其子系統，大幅度降低基建投資，消除進口依賴。 無啟動爐水循環泵，節省廠用電。 無啟動爐水循環泵，檢修、維護工作量小，保有費用低。 無汽水分離器貯水箱至分離器水位調節閥管道熱備用系統，節省熱備用系統能
^^ ο 運行簡單、安全、可靠，運行費用低。 無鐵污染。 分離器水位調節閥的工作壓差小，無嚴重汽蝕，大幅度降低造價。 設置渡膨脹管路截止閥和渡膨脹管路調節閥，可以降低對3臺高壓加熱器殼側和3臺高壓加熱器疏水調節閥的通流能力的要求。
圖1為有啟動爐水循環泵大氣式疏水擴容器疏水泵的直流爐啟動系統結構圖。圖1中未畫出啟動爐水循環泵需要的各子系統，以避免系統結構圖過于繁雜。啟動爐水循環泵(8)在直流爐啟動過程中，對吸入啟動爐水循環泵(8)的啟動疏水增壓，經啟動爐水循環泵出口閥(9)壓入省煤器(5)回收工質和熱量；從直流爐點火開始，一直有約20%的啟動流量被送入大氣式疏水擴容器(33)，使分離器水位調節閥(31)以及相應的管道保持熱態，免遭過大的熱沖擊；在水冷壁渡膨脹期的幾分鐘，啟動爐水循環泵 (8)無法將脈沖式出現的增量啟動疏水送回省煤器(5)，開大分離器水位調節閥(31)和打開貯水箱疏水閥(3 將增量啟動疏水送入大氣式疏水擴容器(3 可以控制汽水分離器 (6)內的水位在正常范圍。送入大氣式疏水擴容器(3 的啟動疏水，如果水質合格，經由疏水箱(34)、疏水泵(35)、啟動疏水回收閥回收到凝汽器(25)、但往往由于嚴重的鐵污染，工質不宜回收，熱量損失，不合格疏水經排污閥(XT)排入地溝。為更容易理解直流爐啟動系統的功能，在圖1中不僅畫出了直流爐啟動系統的主要部套也簡要畫出了直流爐本體的主要部套高溫過熱器(1)、屏式過熱器O)、低溫過熱器 (3)、水冷壁G)、高溫再熱器(10)、低溫再熱器(11)和汽輪機及其輔助系統的部分主要部套高壓缸(17)、高壓主汽門(16)、高壓旁路閥(13)、中壓缸00)、中壓聯合汽門(19)、低壓缸(24)、低壓旁路閥(23)、凝汽器(25)、凝結水泵(26)、低壓加熱器(28)。高壓加熱器(12) 是一種簡化表達方法，實用的高壓加熱器系統通常由3臺串聯組成；高加進汽逆止閥09) 和高加進汽截止閥(30)是配合這一簡化表達方法附圖編號。低壓加熱器08)是一種更為簡化的表達方法，實用的低壓加熱器系統通常由4臺串聯組成；低壓加熱器08)的進汽與疏水均被簡化。圖2為有啟動爐水循環泵啟動疏水直排凝汽器的直流爐啟動系統結構圖。圖2中未畫出啟動爐水循環泵需要的各子系統，以避免系統結構圖過于繁雜。啟動爐水循環泵(8)在直流爐啟動過程中，對吸入啟動爐水循環泵(8)的啟動疏水增壓，經啟動爐水循環泵出口閥(9)壓入省煤器(5)回收工質和熱量；從直流爐點火開始一直有約20%的啟動流量被送入凝汽器(25)，使分離器水位調節閥(31)以及相應的管道閥門保持熱態，免遭過大的熱沖擊；在水冷壁渡膨脹期的幾分鐘，啟動爐水循環泵(8)無法將脈沖式出現的增量啟動疏水送回省煤器(5)，開大分離器水位調節閥(31)和啟動疏水回收閥經背包式減溫減壓器排入凝汽器0 可以控制汽水分離器(6)內的水位在正常范圍。凡送入凝汽器05)的啟動疏水作為工質被全部回收但熱量損失。為更容易理解直流爐啟動系統的功能，在圖2中不僅畫出了直流爐啟動系統的主要部套也簡要畫出了直流爐本體的主要部套高溫過熱器(1)、屏式過熱器O)、低溫過熱器 (3)、水冷壁G)、高溫再熱器(10)、低溫再熱器(11)和汽輪機及其輔助系統的部分主要部套高壓缸(17)、高壓主汽門(16)、高壓旁路閥(13)、中壓缸00)、中壓聯合汽門(19)、低壓缸(24)、低壓旁路閥(23)、凝汽器(25)、凝結水泵(26)、低壓加熱器(28)。高壓加熱器(12) 是一種簡化表達方法，實用的高壓加熱器系統通常由3臺串聯組成；高加進汽逆止閥09) 和高加進汽截止閥(30)是配合這一簡化表達方法附圖編號。低壓加熱器08)是一種更為簡化的表達方法，實用的低壓加熱器系統通常由4臺串聯組成；低壓加熱器08)的進汽與疏水均被簡化。圖3為無啟動爐水循環泵有大氣式疏水擴容器疏水泵的直流爐啟動系統結構圖。在直流爐整個啟動過程中，包括渡膨脹期的幾分鐘，汽水分離器(6)內的水位由貯水箱水位旁路調節閥(18)、分離器水位調節閥(31)和貯水箱疏水閥(3 組合調節；啟動疏水經由貯水箱水位旁路調節閥(18)進入除氧器0 部分熱量可以回收，經分離器水位調節閥(31)和貯水箱疏水閥(3 進入大氣式疏水擴容器(3 部分啟動疏水不僅熱量損失，由于嚴重的鐵污染也不宜回收工質。[0075]為更容易理解直流爐啟動系統的功能，在圖3中不僅畫出了直流爐啟動系統的主要部套也簡要畫出了直流爐本體的主要部套高溫過熱器(1)、屏式過熱器O)、低溫過熱器 (3)、水冷壁G)、高溫再熱器(10)、低溫再熱器(11)和汽輪機及其輔助系統的部分主要部套高壓缸(17)、高壓主汽門(16)、高壓旁路閥(13)、中壓缸00)、中壓聯合汽門(19)、低壓缸(24)、低壓旁路閥(23)、凝汽器(25)、凝結水泵(26)、低壓加熱器(28)。高壓加熱器(12) 是一種簡化表達方法，實用的高壓加熱器系統通常由3臺串聯組成；高加進汽逆止閥09) 和高加進汽截止閥(30)是配合這一簡化表達方法附圖編號。低壓加熱器08)是一種更為簡化的表達方法，實用的低壓加熱器系統通常由4臺串聯組成；低壓加熱器08)的進汽與疏水均被簡化。圖4為無啟動爐水循環泵啟動疏水直排凝汽器的直流爐啟動系統結構圖。在直流爐整個啟動過程中，包括渡膨脹期的幾分鐘，汽水分離器(6)內的水位由分離器水位調節閥(31)控制，啟動疏水經啟動疏水回收閥和背包式減溫減壓器G3) 在凝汽器0 回收，啟動疏水的熱量損失。為更容易理解直流爐啟動系統的功能，在圖4中不僅畫出了直流爐啟動系統的主要部套也簡要畫出了直流爐本體的主要部套高溫過熱器(1)、屏式過熱器O)、低溫過熱器 (3)、水冷壁G)、高溫再熱器(10)、低溫再熱器(11)和汽輪機及其輔助系統的部分主要部套高壓缸(17)、高壓主汽門(16)、高壓旁路閥(13)、中壓缸00)、中壓聯合汽門(19)、低壓缸04)、低壓旁路閥、凝汽器0 、凝結水泵06)、低壓加熱器08)。 高壓加熱器 (12)是一種簡化表達方法，實用的高壓加熱器系統通常由3臺串聯組成；高加進汽逆止閥 (29)和高加進汽截止閥(30)是配合這一簡化表達方法附圖編號。低壓加熱器08)是一種更為簡化的表達方法，實用的低壓加熱器系統通常由4臺串聯組成；低壓加熱器08)的進汽與疏水均被簡化。圖5為可全面回收工質和熱量的無泵直流爐啟動系統結構圖。本實用新型的核心知識產權是在直流爐啟動期間引入了汽輪機側的1號高壓加熱器G4)、2號高壓加熱器0 、3號高壓加熱器G6)用作水水熱交換器，將高焓值的啟動疏水冷卻到除氧器0 可以安全接受的溫度，全面回收工質和熱量。回收的熱量由2部分組成，之一，高焓值的啟動疏水經水水熱交換器放出的熱量被高壓給水吸收；之二，比除氧器水箱貯水溫度略高的啟動疏水以混合方式攜帶熱量進入除氧器。汽水分離器貯水箱(7)出來的啟動疏水經貯水箱出口截止閥0 、分離器水位調節閥(31)進入1號高壓加熱器G4)的殼側，冷卻后，經1號高加疏水調節閥(47)，進入 2號高壓加熱器0 的殼側，冷卻后，經2號高加疏水調節閥(48)，進入3號高壓加熱器 (46)的殼側，冷卻后，經3號高加疏水調節閥09)排入除氧器0幻。給水泵(1 從除氧器0 吸入低壓給水，增壓后成為高壓給水，經給水泵出口閥(14)，依次流經3號高壓加熱器06)、2號高壓加熱器G5)、l號高壓加熱器04)的管側，逐級升溫后進入省煤器(5)，完成工質和熱量的全面回收。水冷壁渡膨脹是在水冷壁系統開始產汽時出現的汽水分離器水位突升、鍋爐啟動疏水脈沖式增加的現象。水冷壁渡膨脹時快速打開渡膨脹管路調節閥(52)，脈沖式增加的鍋爐啟動疏水經渡膨脹管路截止閥(51)和渡膨脹管路調節閥(5 送入除氧器(22)，可以控制汽水分離器貯水箱(7)的水位在允許范圍內。增加設置渡膨脹管路截止閥(51)和渡膨脹管路調節閥(52)，可以降低對3臺高壓加熱器殼側和3臺高壓加熱器疏水調節閥的通流能力的要求。當電站超臨界直流爐達到最低直流負荷后，汽水分離器(6)呈干態微過熱狀態， 汽水分離器貯水箱(7)的水位到0位，分離器水位調節閥(31)全關，1號高加疏水調節閥 (47)、2號高加疏水調節閥G8)、3號高加疏水調節閥G9)全關，持續120秒后關閉貯水箱出口截止閥G2) ；DCS(分布式控制系統)恢復對1號高加疏水調節閥07)、2號高加疏水調節閥08)、3號高加疏水調節閥09)的水位控制模式；依次打開3號高加進汽截止閥(41)、 2號高加進汽截止閥GO)、1號高加進汽截止閥(39) ；1號高壓加熱器G4)、2號高壓加熱器05)、3號高壓加熱器06)回歸回熱系統運行方式。為更容易理解直流爐啟動系統的功能，在圖5中不僅畫出了直流爐啟動系統的主要部套也簡要畫出了直流爐本體的主要部套高溫過熱器(1)、屏式過熱器O)、低溫過熱器 (3)、水冷壁G)、高溫再熱器(10)、低溫再熱器(11)和汽輪機及其輔助系統的部分主要部套高壓缸(17)、高壓主汽門(16)、高壓旁路閥(13)、中壓缸00)、中壓聯合汽門(19)、低壓缸(M)、低壓旁路閥(23)、凝汽器(25)、凝結水泵( )、低壓加熱器(28) 03臺高壓加熱器及相關閥門，給予了新的圖形和附圖標記。在圖5中未畫出機組DCS (分布式控制系統)以免圖過于復雜。在圖1、圖2、圖3、圖4、圖5中的附圖標記1高溫過熱器、2屏式過熱器、3低溫過熱器、[0089]4水冷壁、5省煤器、6汽水分離器、[0090]7汽水分離器貯水箱、8啟動爐水循環泵、9啟動爐水循環泵出口閥、[0091]10高溫再熱器、11低溫再熱器、12高壓加熱器、[0092]13高壓旁路閥、14給水泵出口閥、15給水泵、[0093]16高壓主汽門、17高壓缸、18分離器水位旁路調節閥、[0094]19中壓聯合汽門、20中壓缸、21啟動疏水回收閥、[0095]22除氧器、23低壓旁路閥、24低壓缸、[0096]25凝汽器、26凝結水泵、27排污閥、[0097]28低壓加熱器、29高加進汽逆止閥、30高加進汽截止閥、[0098]31分離器水位調節閥、32貯水箱疏水閥、33大氣式疏水擴容器、[0099]34疏水箱、35疏水泵、361號高加進汽逆止閥、[0100]372號高加進汽逆止閥、383號高加進汽逆止閥、39 1號高加進汽截止閥、[0101]402號高加進汽截止閥、41 3號高加進汽截止閥、42貯水箱出口截止閥、[0102]43背包式減溫減壓器、44 1號高壓加熱器、45 2號高壓加熱器、[0103]463號高壓加熱器、471號高加疏水調節閥、48 2號高加疏水調節閥、[0104]493號高加疏水調節閥、50除氧器減壓排汽閥、51渡膨脹管路截止閥、[0105]52渡膨脹管路調節閥。
具體實施方式
以下以一臺1000麗等級的電站超臨界直流爐為例，結合圖5，進一步說明本實用新型可全面回收工質和熱量的無泵直流爐啟動系統[0107]本實用新型可全面回收工質和熱量的無泵直流爐啟動系統包括汽水分離器(6)、 汽水分離器貯水箱(7)、貯水箱出口截止閥(42)、分離器水位調節閥(31)、1號高加進汽截止閥(39)、2號高加進汽截止閥GO)、3號高加進汽截止閥Gl)、1號高壓加熱器04)、2 號高壓加熱器0 、3號高壓加熱器G6)、1號高加疏水調節閥G7)、2號高加疏水調節閥 G8)、3號高加疏水調節閥(49)、除氧器(22)、除氧器減壓排汽閥(50)、渡膨脹管路截止閥 (51)、渡膨脹管路調節閥(5 和機組DCS (分布式控制系統)。校核并修改1號高壓加熱器G4)的抽汽進口的通流面積和分離器水位調節閥 (31)的Kv值，確保在極熱態啟動30%BMCR流量通過時，汽水分離器(6)與1號高壓加熱器G4)殼側的壓差不超過1. OMPa0檢查確認1號高壓加熱器G4)抽汽進口的防沖擊板足以承受鍋爐啟動疏水的沖擊，不會損傷U型管組，必要時補強防沖擊板。校核并修改1號高壓加熱器G4)的疏水出口通流面積、1號高加疏水調節閥G7)的Kv值和2號高壓加熱器 (45)的高加疏水入口通流面積，確保在極熱態啟動30% BMCR流量通過時，1號高壓加熱器
(44)的殼側壓力不高于SMPa；校核并修改2號高壓加熱器05)的疏水出口通流面積、2號高加疏水調節閥G8)的Kv值和3號高壓加熱器06)的高加疏水入口通流面積，確保在極熱態啟動30% BMCR流量通過時，2號高壓加熱器05)的殼側壓力不高于5. SMPa ；校核并修改3號高壓加熱器06)的疏水出口通流面積、3號高加疏水調節閥09)的Kv值和除氧器0 的高加疏水入口通流面積，確保在極熱態啟動30% BMCR流量通過時，3號高壓加熱器G6)的殼側壓力不高于2. 5MPa。1號高加疏水調節閥07)、2號高加疏水調節閥08)、 3號高加疏水調節閥G9)均為等百份比特性。取300°C下的許用應力，校核1號高壓加熱器G4)殼側的最高安全承壓能力，應大于11. 25MPa ；取280°C下的許用應力，校核2號高壓加熱器05)殼側的最高安全承壓能力，應大于8. 12MPa ；取250°C下的許用應力，校核3號高壓加熱器06)殼側的最高安全承壓能力，應大于3. 5MPa。必要時，增加各高壓加熱器殼體厚度直至各高壓加熱器能夠通過這一殼體強度安全校核。高壓加熱器的出口疏水調節閥在高壓加熱器用作水水熱交換器時的控制邏輯與高壓加熱器用作回熱系統時的控制邏輯完全不同，機組DCS (分布式控制系統)必須備有2 套不同的控制邏輯，適時切換。在高壓加熱器用作水水熱交換器時，1號高壓加熱器G4)疏水出口的1號高加疏水調節閥G7)用于控制1號高壓加熱器G4)殼側與2號高壓加熱器
(45)殼側之間的壓力差；2號高壓加熱器G5)疏水出口的2號高加疏水調節閥G8)用于控制2號高壓加熱器GO殼側與3號高壓加熱器G6)殼側之間的壓力差；3號高壓加熱器G6)疏水出口的3號高加疏水調節閥G9)用于控制3號高壓加熱器G6)殼側與除氧器0 之間的壓力差。以各高壓加熱器的出口疏水調節閥為調節機構的調節目標為各相應高壓加熱器的殼側壓力，調節目標值與即時除氧器壓力、汽水分離器壓力有關，1號高壓加熱器G4)的殼側壓力目標值為汽水分離器(6)的壓力減1. 0MPa，3號高壓加熱器06) 的殼側壓力目標值為除氧器02)的壓力加1. OMPa ；2號高壓加熱器05)的殼側壓力目標值為3號高壓加熱器G6)的殼側壓力加0. 6倍的1號高壓加熱器G4)與3號高壓加熱器
(46)殼側壓力差。冷態啟動、溫態啟動、熱態啟動、極熱態啟動時汽水分離器壓力分別取6MPa到 9MPa,冷態啟動取較低值，極熱態啟動取較高值，溫態啟動、熱態啟動取中間值；啟動過程中汽水分離器壓力可以用高、低壓旁路閥的開度和燃料量控制。在直流爐啟動期間，1號高加進汽截止閥(39)、2號高加進汽截止閥00)、3號高加進汽截止閥Gl)均處于關閉位，1號高壓加熱器G4)的殼側、2號高壓加熱器0 的殼側、3號高壓加熱器06)的殼側與汽輪機抽汽系統可靠隔離。汽水分離器貯水箱(7)出來的啟動疏水經貯水箱出口截止閥0 、分離器水位調節閥(31)進入1號高壓加熱器G4)的殼側，冷卻后，經1號高加疏水調節閥G7)減壓， 進入2號高壓加熱器0 的殼側，冷卻后，經2號高加疏水調節閥G8)減壓，進入3號高壓加熱器G6)的殼側，冷卻后，經3號高加疏水調節閥09)減壓排入除氧器0 ；給水泵 (15)從除氧器0 吸入低壓給水，增壓后成為高壓給水，經給水泵出口閥(14)，依次流經 3號高壓加熱器G6)、2號高壓加熱器0幻、1號高壓加熱器G4)的管側，逐級升溫后進入省煤器(5)，完成工質和熱量的全面回收。在在極熱態啟動水冷壁渡膨脹的大流量啟動疏水通過時，1號高加疏水調節閥 G7)、2號高加疏水調節閥08)、3號高加疏水調節閥09)全開的同時，脈沖式增加的鍋爐啟動疏水經渡膨脹管路截止閥(51)和渡膨脹管路調節閥(5 送入除氧器(22)，可以控制汽水分離器貯水箱(7)的水位在允許范圍內；除氧器02)同步進低焓值凝結水，控制除氧器02)的壓力不高于1.5MPa。增加設置渡膨脹管路截止閥(51)和渡膨脹管路調節閥 (52)，可以降低對3臺高壓加熱器殼側和3臺高壓加熱器疏水調節閥的通流能力的要求。貯水箱出口截止閥02)具有可靠隔離超臨界壓力的能力，貯水箱出口截止閥 (42)與分離器水位調節閥(31)之間設置有壓力傳感器和可觀察的疏水閥以確認貯水箱出口截止閥G2)關閉嚴密。貯水箱出口截止閥G2)打開的條件是汽水分離器壓力不高于 9. OMPa ；1號高加進汽截止閥(39)、2號高加進汽截止閥00)、3號高加進汽截止閥均關閉嚴密；1號高加疏水調節閥G7)、2號高加疏水調節閥08)、3號高加疏水調節閥09) 均位于開度70%到80%的起始開度區域，機組DCS (分布式控制系統)進入水水熱交換器控制模式；給水泵(15)工作正常，給水泵出口閥(14)在開位；以上條件同時滿足，與邏輯。渡膨脹管路截止閥(51)承壓能力12MPa，水冷壁渡膨脹前打開，水冷壁渡膨脹后關閉。渡膨脹管路調節閥(5 的Kv值應保證能順利通過水冷壁渡膨脹時的脈沖流量，并具備較強的抗汽蝕能力。分離器水位調節閥(31)為一籠式閥芯調節閥，等百份比特性，外殼可以承受超臨界壓力，其Kv值應保證在進出口壓差為0. 5MPa時能夠通過極熱態啟動30% BMCR流量。除氧器02)是內置式除氧器，最高允許運行壓力2. OMPa，汽輪機組滿負荷除氧器運行壓力不超過1. IMPa，直流爐在極熱態啟動時除氧器壓力不高于1. 5MPa ；除氧器Q2) 設置有渡膨脹管路入口 ；除氧器0 設置有除氧器減壓排汽閥(50)，當除氧器壓力高于 1.5MPa時快速打開，蒸汽排入凝汽器05)的低壓旁路入口 ；當除氧器壓力退回到l.OMPa 時，除氧器減壓排汽閥(50)自動關閉。除氧器減壓排汽閥(50)打開時除氧器減壓排汽閥 (50)出口壓力不超過0. 7MPa，凝汽器Q5)內置的消能裝置可以安全接受除氧器減壓排汽閥(50)在進口壓力1. 5MPa時的排汽能力為0. 075BMCR。機組DCS (分布式控制系統)協調控制汽水分離器(6)、汽水分離器貯水箱(7)、 貯水箱出口截止閥(42)、分離器水位調節閥(31)、1號高加進汽截止閥(39)、2號高加進汽截止閥GO)、3號高加進汽截止閥Gl)、1號高壓加熱器G4)、2號高壓加熱器05)、3號高壓加熱器G6)、1號高加疏水調節閥G7)、2號高加疏水調節閥G8)、3號高加疏水調節閥(49)、除氧器(22)、除氧器減壓排汽閥(50)、渡膨脹管路截止閥(51)、渡膨脹管路調節閥 (52)安全、經濟地完成直流爐啟動過程。完成啟動過程后，機組DCS關閉貯水箱出口截止閥0 可靠地隔離汽水分離器貯水箱(7)和1號高壓加熱器G4)殼側，機組DCS恢復高壓加熱器回熱系統方式運行。直流爐低負荷運行及停爐過程是直流爐啟動的逆過程。當直流爐負荷滑降到最低直流負荷時，汽水分離器(6)的壓力滑降到或者更低，嚴密關閉1號高加進汽截止閥 (39)、2號高加進汽截止閥GO)、3號高加進汽截止閥(41)，使1號高壓加熱器G4)、2號高壓加熱器G5)、3號高壓加熱器06)退出回熱系統狀態；機組DCS (分布式控制系統)切換到水水熱交換器控制邏輯；DCS指令1號高加疏水調節閥G7)、2號高加疏水調節閥G8)、3 號高加疏水調節閥G9)均位于開度70%到80%的起始開度區域；當汽水分離器(6)出現可見水位，開啟貯水箱出口截止閥0 由分離器水位調節閥(31)在DCS控制下來調節汽水分離器(6)的水位，DCS協調控制1號高加疏水調節閥G7)、2號高加疏水調節閥G8)、3 號高加疏水調節閥G9)的開度使1號高壓加熱器G4)、2號高壓加熱器0 、3號高壓加熱器G6)的殼側壓力在各自目標值；停爐疏水經貯水箱出口截止閥(42)、分離器水位調節閥(31)進入1號高壓加熱器G4)的殼側，冷卻后，經1號高加疏水調節閥G7)減壓，進入 2號高壓加熱器0 的殼側，冷卻后，經2號高加疏水調節閥08)減壓，進入3號高壓加熱器G6)的殼側，冷卻后，經3號高加疏水調節閥09)減壓排入除氧器0 ；給水泵(15) 從除氧器0 吸入低壓給水，增壓后成為高壓給水，經給水泵出口閥(14)，依次流經3號高壓加熱器G6)、2號高壓加熱器0 、1號高壓加熱器G4)的管側，逐級升溫后進入省煤器 (5)，完成工質和熱量的全面回收。停爐期間停爐疏水量頗少于給水量，除氧器02)的壓力是下滑的，與啟動工況相比更為安全。
權利要求1.一種可全面回收工質和熱量的無泵直流爐啟動系統，其特征在于包括汽水分離器 (6)、汽水分離器貯水箱(7)、貯水箱出口截止閥(42)、貯水箱水位調節閥(31)、1號高加進汽截止閥(39)、2號高加進汽截止閥GO)、3號高加進汽截止閥Gl)、1號高壓加熱器(44)、 2號高壓加熱器0 、3號高壓加熱器G6)、1號高加疏水調節閥07)、2號高加疏水調節閥 (48)、3號高加疏水調節閥(49)、除氧器(22)、除氧器排汽閥(50)、渡膨脹管路截止閥(51)、 渡膨脹管路調節閥(5 和機組DCS ；汽水分離器貯水箱(7)的啟動疏水出口經貯水箱出口截止閥0 、貯水箱水位調節閥(31)與1號高壓加熱器G4)的殼側進口連接；1號高加疏水調節閥G7)出口與2號高壓加熱器G5)的殼側進口連接；2號高加疏水調節閥G8)出口與3號高壓加熱器G6)的殼側進口連接；3號高加疏水調節閥G9)出口與除氧器02) 的啟動疏水進口連接；給水泵(15)入口與除氧器02)的出水口連接；給水泵出口閥(14) 與3號高壓加熱器06)的給水進口連接；1號高壓加熱器G4)的給水出口與省煤器(5)的入口連接；渡膨脹管路截止閥(51)經渡膨脹管路調節閥(5 與除氧器0 的啟動疏水入口連接。
2.根據權利要求1所述的可全面回收工質和熱量的無泵直流爐啟動系統，其特征是所述的渡膨脹管路截止閥(51)為具有12MI^承壓能力的截止閥；渡膨脹管路調節閥(52)為具有12ΜΙ^承壓能力的調節閥。
3.根據權利要求1所述的可全面回收工質和熱量的無泵直流爐啟動系統，其特征是所述的貯水箱水位調節閥(31)為一籠式平衡閥芯調節閥，等百份比特性，外殼可以承受超臨界壓力，其Kv值應保證在其進出口壓差為0. 5MPa時能夠通過極熱態啟動30% BMCR的流量。
4.根據權利要求1所述的可全面回收工質和熱量的無泵直流爐啟動系統，其特征是所述的1號高壓加熱器G4)的抽汽進口設置有足以承受鍋爐啟動疏水的沖擊，不會損傷U型管組的防沖擊板。
5.根據權利要求1所述的可全面回收工質和熱量的無泵直流爐啟動系統，其特征是所述的1號高壓加熱器G4)具有在極熱態啟動30% BMCR流量通過時，1號高壓加熱器04) 的殼側壓力不大于SMI^a的疏水出口通流面積；1號高壓加熱器G4)具有在300°C下承壓能力大于11. 25MPa的殼體厚度。
6.根據權利要求1所述的可全面回收工質和熱量的無泵直流爐啟動系統，其特征是所述的2號高壓加熱器0 具有在極熱態啟動30% BMCR流量通過時，2號高壓加熱器05) 的殼側壓力不大于5. SMPa的疏水出口通流面積；2號高壓加熱器G5)具有在280°C下承壓能力大于8. 12MPa的殼體厚度。
7.根據權利要求1所述的可全面回收工質和熱量的無泵直流爐啟動系統，其特征是所述的3號高壓加熱器G6)具有具有在極熱態啟動30% BMCR流量通過時，3號高壓加熱器 (46)的殼側壓力不大于2. 5MPa的疏水出口通流面積；3號高壓加熱器06)具有在250°C 下承壓能力大于3. 5MPa的殼體厚度。
8.根據權利要求1所述的可全面回收工質和熱量的無泵直流爐啟動系統，其特征是所述的除氧器02)是內置式除氧器，最高允許運行壓力2. OMPa ；除氧器02)設置有渡膨脹管路入口。
9.根據權利要求1所述的可全面回收工質和熱量的無泵直流爐啟動系統，其特征是所述的除氧器排汽閥(50)的進口與除氧器0 的排汽口連接；除氧器排汽閥(50)的出口與凝汽器05)的低壓旁路入口連接；除氧器減壓排汽閥(50)在進口壓力1.5MPa，出口壓力為0. 7MPa時能夠通過0. 075BMCR的流量。
10.根據權利要求1所述的能全面回收工質和熱量的無泵直流爐啟動系統，其特征是所述的機組DCS分別與汽水分離器(6)、汽水分離器貯水箱(7)、貯水箱出口截止閥G2)、貯水箱水位調節閥(31)、1號高加進汽截止閥(39)、2號高加進汽截止閥GO)、3號高加進汽截止閥Gl)、1號高壓加熱器G4)、2號高壓加熱器G5)、3號高壓加熱器G6)、1號高加疏水調節閥G7)、2號高加疏水調節閥G8)、3號高加疏水調節閥(49)、除氧器(22)、除氧器排汽閥(50)、渡膨脹管路截止閥(51)、渡膨脹管路調節閥(5 連接；機組DCS對1號高加疏水調節閥G7)、2號高加疏水調節閥08)、3號高加疏水調節閥09)配置有2套不同的控制邏輯模塊。
專利摘要本實用新型可全面回收工質和熱量的無泵直流爐啟動系統提供了一種電站超臨界直流爐使用的無啟動爐水循環泵而可以全面回收工質和熱量的直流爐啟動系統。在直流爐啟動期間將汽輪機側的高壓加熱器用作水水熱交換器，高焓值啟動疏水梯次放熱降壓降低焓值到適合除氧器安全回收。特殊設計的機組DCS對高壓加熱器的雙套控制邏輯保證了各高壓加熱器在兩種工作模式下均能安全、經濟地工作。渡膨脹管路、閥門的設置可以降低對高加殼側和高加疏水調節閥的通流能力的要求。各種啟動工況，啟動全過程均可以全面回收工質和熱量，回收效果優于有啟動爐水循環泵的直流爐啟動系統。無啟動爐水循環泵及其子系統，大幅度降低基建投資和運行維護費用。
文檔編號F22B37/50GK202188482SQ201120183830
公開日2012年4月11日 申請日期2011年6月2日 優先權日2011年6月2日
發明者章禮道 申請人:章禮道