專利名稱：用于市政污水生物處理的活性污泥工藝和設施的制作方法
技術領域：
本發明涉及一種污水處理工藝和設施。
背景技術：
目前用于市政污水生物處理的活性污泥工藝，比如在ATV手冊(曾經的ATV協會， 現在的DWA協會)1997年第4版的“污水的生物和深度處理”的257至445頁中已有介紹， 是將已經分離出大顆粒物質和砂子的入流污水在曝氣池中與來自二沉池的回流污泥混合 并充氧。主要由活性微生物(細菌、酵母菌、真菌)組成的污泥可降解污水中含有的溶解性 和非溶解性有機污染物。在主要的好氧降解過程中產生二氧化碳、水、熱量和新污泥(剩余 污泥)。在曝氣池處理之后懸浮液流入二沉池，在那里活性污泥絮凝并沉降到池底。凈化后 的污水將被繼續處理或者排放到自然水體。沉淀后的活性污泥將被濃縮并作為回流污泥重 新返回到曝氣池。活性污泥法的多種變型工藝已被人所知，也包括劃分曝氣容積即按區域劃分曝氣 池的工藝。這類工藝的參數如BOD5容積負荷和混合液懸浮固體濃度類同與本發明中涉及的 參數。由于沒有厭氧池和缺氧池，經機械處理的污水進入跑道形或圓形曝氣池。在池內由 于曝氣設備局部供氧，使污水循環流過靠近曝氣設備的好氧段和遠離曝氣設備的缺氧段， 從而達到去除B0D，硝化和反硝化的效果。或者通過調節曝氣時間實現好氧和缺氧交替的環 境條件從而達到硝化和反硝化的效果。此外，須另設厭氧池或投加化學藥劑才能達到除磷效果。在曝氣池處理之后懸浮 液流入二沉池，在那里活性污泥絮凝并沉降到池底。凈化后的污水將被繼續處理或者排放 到自然水體。沉淀后的活性污泥將被濃縮并作為回流污泥重新返回到曝氣池。在期刊雜志《KorrespondenzAbwasser》第 5/87 期中的 504-508 以及 511-513 頁 中詳細介紹了氧化溝及其最重要的變型工藝(序批式氧化溝、交替式雙氧化溝和帶二沉池 的氧化溝)。這些氧化溝的水深幾乎在1. 1到1. 5米的范圍內，從而導致了占地面積過大。 轉刷曝氣機提供必要的氧氣和污水攪拌。這些轉刷曝氣機價格昂貴且維護量相對較大。為 了產生足夠的水平循環流，單位攪拌功率至少為15W/m3。如果需要進行間歇式反硝化，則曝 氣時間須縮短到12時/天。這樣一來安裝的曝氣功率必須是連續曝氣情況下的兩倍。氧化溝的進一步發展型式是裝有倒傘型曝氣機的卡魯塞爾工藝。這種池子建造費 用高，并且倒傘型曝氣機價格昂貴、維護量相對較大。此外為了產生足夠的水平循環流，單 位攪拌功率至少為15W/m3。因為介于倒傘型曝氣機之間的水流長度過長，所以難以控制充 氧量和脫氮效果。中心沉淀的一體化氧化溝和圓形曝氣池造價便宜。但是為了產生足夠的水平循環 流，單位攪拌功率至少為10W/m3。此外轉刷曝氣機昂貴的費用及其維護也是其不足之處。如 果需要進行間歇式反硝化，則曝氣時間須縮短到12時/天。這樣一來安裝的曝氣功率必須 是連續充氧情況下的兩倍。前Stengelin公司的技術信息展示了循環流曝氣的常用變型工藝。這些工藝中，水平軸低轉速攪拌器可產生期望的循環流。為了達到充氧效果，壓縮空氣須在池底附近以 微氣泡的形式擴散。一體化氧化溝和圓形曝氣池造價便宜。然而低轉速攪拌器和微氣泡底 曝設備則非常昂貴，此外維護量也大。如果需要進行間歇式反硝化，則曝氣時間須縮短到12 時/天。這樣一來安裝的曝氣功率必須是連續充氧情況下的兩倍。橢圓形曝氣池造價高且設備貴。此外為了達到間歇式反硝化，曝氣時間須縮短到 12小時/天。對于所有的循環流曝氣工藝，充氧量和脫氮效果的監測和控制復雜且昂貴。 這些現有的系統往往建造和安裝費用高，運行昂貴且效果并不令人滿意。
發明內容
本發明的目的就是針對現有技術的建造和安裝費用高，運行昂貴且處理效果不佳 的不足，提供一種處理效率高、運行經濟、能快速深度降解污水中的含碳污染物和含氮化合 物，并使溶解磷被活性污泥吸收的用于市政污水生物處理的活性污泥工藝和設施。本發明采用的技術方案如下一種用于市政污水生物處理的活性污泥工藝，其工藝步驟如下a)在第一階段將流入的污水和二沉池的回流污泥攪拌并混合，之后混合液進入到 第二階段；b)在第二階段水平地循環推動從第一階段過來的混合液和第三階段過來的回流 液，使它們混合，之后第二階段混合液流入第三階段；c)在第三階段利用射流曝氣機水平地循環推動和攪拌第二階段混合液，之后第三 階段混合液一部份流入二沉池，另一部份回流至第二階段；d)在二沉池將第三階段的出水分離成清水和沉淀活性污泥，其沉淀的活性污泥大 部份回流至第一階段，小部分作為剩余物泥排出。所述第一階段的有效容積占三個階段有效容積的5 15%。所述第二階段的有效容積占三個階段有效容積的15 35%。所述第三階段的有效容積占三個階段有效容積的50 80%。所有階段的平均容積負荷范圍在0. 15 0. 4kg BOD5/ (m3 · d)之間。所有階段的混合液懸浮固體濃度范圍在2. 5 6kg MLSS/m3之間。所述進入到第二階段的第三階段回流量是平均污水進水量的1 4倍。所述進入第二階段的第三階段回流量是平均污水進水量的2 3倍。第二階段內的單位供氣量低于0. 2m3/ (m3 · h)。本發明還提供了一種用于實現上述工藝的設施，其方案如下一種用于市政污水生物處理的活性污泥工藝設施，其特征是它由一座圓池、兩個 環形池和二沉池組成，圓池位于兩個環形池中心處，它們三者同心，由內向外分別為第一階 段池、第二階段池和第三階段池，圓池內設一臺居中的豎直攪拌器，在緊靠圓池外側的第二 階段池內傾斜或水平安裝有螺旋槳攪拌器，在最外側的第三階段池內設有射流爆氣機。本發明的有益效果有本工藝運行可靠，控制靈活且經濟，污泥沉降性好，能夠高效地達到去除市政污水 中有機污染物和脫氮除磷的效果。配備的設施造價便宜，運行能耗低，維護量小，便于安裝 和操控。
圖1為本發明的工藝流程圖。圖2為本發明中設施的結構示意圖。
具體實施例方式下面結合具體實施例對本發明作進一步地說明實施例1 處理規模為3. OOOmVd的污水廠，污水量為125m3/h，污水中碳、氮、磷污染物
濃度適中，其水質的平均值為COD :400mg/l,B0D5 :220mg/l,SS :200mg/l,TN :40mg/l,NH4-N :25mg/l，TP :8mg/l如圖2所示，處理設施由一座圓池、兩個環形池和二沉池組成，圓池位于兩個環形 池中心處，它們三者同心，由內向外分別為第一階段池1、第二階段池2和第三階段池3，圓 池即第一階段池1內設有一臺居中的豎直攪拌器，在緊靠圓池外側的第二階段池2內傾斜 或水平安裝有螺旋槳攪拌器，在最外側的第三階段池3內設有射流爆氣機。如圖1所示，去除污水中的大顆粒物質和無機泥砂后，污水0八磯進入到第一階段 池中，同時進入第一階段處理池的還有二沉池回流污泥(125m7h)，它們在池內進行混 合攪拌，在第一階段池內可降解回流污泥中含有的硝酸鹽且活性污泥將會吸收溶解磷。為 了創造厭氧條件，在第一階段盡量不輸入氧氣。即避免空氣輸入和液體噴濺。針對進水中含磷污染物濃度適中的特性，第一階段處理池1的有效水深可設計 為3. Om,有效直徑為10. 3m,有效容積V1為250m3，約占三個階段總有效容積(不包括二沉 池)10%。第一階段的出水和第三階段的回流進入到第二階段池，在池內被水平循環推流。 第二階段池2為同心環繞第一階段池1的環形池。第二階段池2內的螺旋槳攪拌器能提 供水平循環流，它產生的水平循環流可以達到最低的水頭損失，非常經濟，并通過水平循環 流，使第一階段池1的出水和第三階段池3的回流在第二階段池2中被水平循環推動和混 合，降解來自第三階段的硝酸鹽。流向第二階段池2的第一階段池1出水量是污水進水 量么》的兩倍(250m3/h)。由于污水中氨氮含量適中，第三階段池3的回流量么-2應為污水 進水量0m的2倍(250m3/h)。為了保證缺氧條件，即溶解氧含量低于0.5mg/l，第二階段的供氣量不應超過 0. 2m3/ (m3 · h)。針對進水中含氮污染物濃度適中的特性，第二階段池2的有效水深1!2可設計為 3. Om,有效廊道寬度B2為4. 05m,有效容積V2為563m3，約占三個階段總有效容積的22%。
第二階段池2的出水將在第三階段池3中通過6臺型號為0S20.0的富克斯 0XYSTAR曝氣機(每臺15kW)提供氧氣和水平推流，以降解有機污染物和轉化新的活性污 泥以及氧化還原態的含氮化合物。水面在水流過程中保持穩定且池型水力特性好，因此也 適合在較小功率密度的情況下產生期望的循環流。比如在夜間低負荷的時候，開啟其中的 1臺已經滿足水平循環流的產生。可根據需氧量或池內的溶解氧濃度逐步地開啟或關閉剩 下的5臺富克斯曝氣機。在第三階段池3中裝有輸送含硝酸鹽懸浮液至第二階段池2的水 泵，以使懸浮液在第二階段池2內降解硝酸鹽。流入第三階段池的第二階段出水量應為污 水進水量、回流污泥量和第三階段回流量的總和，為4 (SOOm3A)。針對進水中含碳污染物濃度適中的特性，第三階段池3的有效水深、可設計為
3.Om,有效廊道寬度B3為7. Om,有效容積V3為1728m3，約占階段總有效容積的68 %。該 池中所需最低單位攪拌功率僅為8. 7ff/m3,比現有工藝所需的最低單位攪拌功率降低13 42%。BOD5容積負荷以及混合液懸浮固體濃度是污水活性污泥處理工藝中設計、運行最 基本的參數之一，兩者的結合運用具有很高的工程應用價值和經濟意義。根據進水水質含碳有機污染物適中的特性和出水達標要求，平均BOD5容積負荷 為0.25kg BOD5/(m3*d)(該值為平均值，若污水中有機污染物負荷過大，選0.4kg BOD5/ (m3 · d)，反之選0. 15kg BOD5/ (m3 ·(!))。該值的確定能夠在保證有機物被有效降解，出水水 質達到預定要求的前提下降低三個階段總容積，節省建造費用。根據進水水質氮磷污染物適中的特性和出水達標要求，混合液懸浮固體濃度為
4.Okg MLSS/m3。(該值為平均值，若污水中工業廢水比重過大，可生化性差，選2. 5kg MLSS/ m3，反之選6. Okg MLSS/m3)。該值的確定能有效控制有機污染物的降解速度和活性污泥增 長速度，避免膨脹污泥的產生，降低二沉池的建造費用和保證出水水質達到預定要求。第三階段池3的出水Ml(流入二沉池4，在池內活性污泥產生絮凝并沉淀。處 理后的污水將被繼續處理或排放到自然水體。沉淀后的污泥將被濃縮并作為回流污泥，通 過水泵重新輸送到第一階段池1中。在污水生物處理中產生的剩余污泥將被抽走并根據相 應的處理進行處置。流入二沉池的第三階段出水0；3-服應為污水進水量0 M和回流污泥的總和 (250m3/h)。污水進水量0RS、回流污泥Of^和處理后排出二沉池的水量OKW應差別不大。 剩余污泥量為回流污泥的。二沉池的有效水深h4為3. 05m，有效表面積A4為284m2。處理后的污水能夠滿足《城鎮污水處理廠污染物排放標準》(GB18918-2002)中的 一級A標準。COD :50mg/l,BOD5 :1 Omg/1，SS :10mg/l,TN :15mg/l,NH4-N 5(8) mg/1，TP :0. 5mg/l實施例2
6
處理規模為3. OOOmVd的污水廠，污水量為125m3/h，污水中含碳污染物濃度
適中，而氮和磷濃度過低，其水質的平均值為COD :400mg/l,B0D5 :220mg/l,SS :200mg/l,TN :20mg/l,NH4-N :12mg/l,TP :4mg/l如圖2所示，處理設施由一座圓池、兩個環形池和二沉池組成，圓池位于兩個環形 池中心處，它們三者同心，由內向外分別為第一階段池1、第二階段池2和第三階段池3，圓 池即第一階段池1內設有一臺居中的豎直攪拌器，在緊靠圓池外側的第二階段池2內傾斜 或水平安裝有螺旋槳攪拌器，在最外側的第三階段池3內設有射流爆氣機。如圖1所示，去除污水中的大顆粒物質和無機泥砂后，污水0 AW進入到第一階段 池中，同時進入第一階段處理池的還有二沉池回流污泥(125m7h)，它們在池內進行混 合攪拌，在第一階段池內可降解回流污泥中含有的硝酸鹽且活性污泥將會吸收溶解磷。為 了創造厭氧條件，在第一階段盡量不輸入氧氣。即避免空氣輸入和液體噴濺。針對進水中含磷污染物濃度過低的特性，第一階段處理池1的有效水深可設計為 3. 0m，有效直徑為7. 3m，有效容積V1為125m3，約占階段總有效容積(不包括二沉池)5%。第一階段的出水和第三階段的回流進入到第二階段池，在池內被水平循環推流。 第二階段池2為同心環繞第一階段池1的環形池。第二階段池2內的螺旋槳攪拌器能提 供水平循環流，它產生的水平循環流可以達到最低的水頭損失，非常經濟，并通過水平循環 流，使第一階段池1的出水和第三階段池3的回流在第二階段池2中被水平循環推動和混 合，降解來自第三階段的硝酸鹽。流向第二階段池2的第一階段池1出水量0卜2是污水進水 量^ 的兩倍(250m3/h)。由于污水中氨氮含量過低，第三階段池3的回流量應和污水進 水量0α 相當。(125m3/h)。為了保證缺氧條件，即溶解氧含量低于0.5mg/l，第二階段的供氣量不應超過 0. 2m3/ (m3 · h)。針對進水中含氮污染物濃度過低的特性，第二階段池2的有效水深1!2可設計為 3. Om,有效廊道寬度B2為3. 50m,有效容積V2為370m3，約占階段總有效容積的15%。第二階段池2的出水將在第三階段池3中通過6臺型號為0S20.0的富克斯 0XYSTAR曝氣機(每臺15kW)提供氧氣和水平推流，以降解有機污染物和轉化新的活性污 泥以及氧化還原態的含氮化合物。水面在水流過程中保持穩定且池型水力特性好，因此也 適合在較小功率密度的情況下產生期望的循環流。比如在夜間低負荷的時候，開啟其中的 1臺已經滿足水平循環流的產生。可根據需氧量或池內的溶解氧濃度逐步地開啟或關閉剩 下的5臺富克斯曝氣機。在第三階段池3中裝有輸送含硝酸鹽懸浮液至第二階段池2的水 泵，以使懸浮液在第二階段池2內降解硝酸鹽。流入第三階段池的第二階段出水量應為污 水進水量、回流污泥量和第三階段回流量的總和，為3 (375m3/h)。針對進水中含碳污染物濃度適中的特性，第三階段池3的有效水深h3可設計為3. Om,有效廊道寬度B3為9. Om,有效容積V3為2，043m3,約占階段總有效容積的80%。該 池中所需最低單位攪拌功率僅為7. 3ff/m3,比現有工藝所需的最低單位攪拌功率降低27 51%。BOD5容積負荷以及混合液懸浮固體濃度是污水活性污泥處理工藝中設計、運行最 基本的參數之一，兩者的結合運用具有很高的工程應用價值和經濟意義。根據進水水質含碳有機污染物適中的特性和出水達標要求，平均BOD5容積負荷 為0.25kg BOD5/(m3*d)(該值為平均值，若污水中有機污染物負荷過大，選0.4kg BOD5/ (m3 · d)，反之選0. 15kgB0D5/(m3 ·(!))。該值的確定能夠在保證有機物被有效降解，出水水 質達到預定要求的前提下降低三個階段總容積，節省建造費用。根據進水水質氮磷污染物過低的特性和出水達標要求，混合液懸浮固體濃度為 3. 5kgMLSS/m3。(該值為平均值，若污水中工業廢水比重過大，可生化性差，選2. 5kg MLSS/ m3，反之選6. Okg MLSS/m3)。該值的確定能有效控制有機污染物的降解速度和活性污泥增 長速度，避免膨脹污泥的產生，降低二沉池的建造費用和保證出水水質達到預定要求。第三階段池3的出水(流入二沉池4，在池內活性污泥產生絮凝并沉淀。處 理后的污水將被繼續處理或排放到自然水體。沉淀后的污泥將被濃縮并作為回流污泥，通 過水泵重新輸送到第一階段池1中。在污水生物處理中產生的剩余污泥將被抽走并根據相 應的處理進行處置。流入二沉池的第三階段出水陬應為污水進水量0 M和回流污泥的總和 (250m3/h)。污水進水量0舊、回流污泥和處理后排出二沉池的水量應差別不大。 剩余污泥量為回流污泥0OS的5 %。二沉池的有效水深h4為3. 05m,有效表面積A4為284m2。處理后的污水能夠滿足《城鎮污水處理廠污染物排放標準》(GB18918-2002)中的 一級A標準。COD :50mg/l,BOD5 :1 Omg/1，SS :10mg/l,TN :15mg/l,NH4-N 5(8) mg/1，TP :0. 5mg/l實施例3 處理規模為3. OOOmVd的污水廠，污水量^AW為125m3/h，污水中含碳污染物濃度
適中，而氮和磷濃度過高，其水質的平均值為COD :400mg/l,B0D5 :220mg/l,SS :200mg/l,TN :60mg/l,NH4-N :36mg/l，TP :16mg/l如圖2所示，處理設施由一座圓池、兩個環形池和二沉池組成，圓池位于兩個環形池中心處，它們三者同心，由內向外分別為第一階段池1、第二階段池2和第三階段池3，圓 池即第一階段池1內設有一臺居中的豎直攪拌器，在緊靠圓池外側的第二階段池2內傾斜 或水平安裝有螺旋槳攪拌器，在最外側的第三階段池3內設有射流爆氣機。如圖1所示，去除污水中的大顆粒物質和無機泥砂后，污水0 AW進入到第一階段 池中，同時進入第一階段處理池的還有二沉池回流污泥a25m3/h)，它們在池內進行混 合攪拌，在第一階段池內可降解回流污泥中含有的硝酸鹽且活性污泥將會吸收溶解磷。為 了創造厭氧條件，在第一階段盡量不輸入氧氣。即避免空氣輸入和液體噴濺。針對進水中含磷污染物濃度過高的特性，第一階段處理池1的有效水深可設計為 3. 0m，有效直徑為12. 6m，有效容積V1為375m3，約占階段總有效容積(不包括二沉池)15%。第一階段的出水和第三階段的回流進入到第二階段池，在池內被水平循環推流。 第二階段池2為同心環繞第一階段池1的環形池。第二階段池2內的螺旋槳攪拌器能提 供水平循環流，它產生的水平循環流可以達到最低的水頭損失，非常經濟，并通過水平循環 流，使第一階段池1的出水和第三階段池3的回流在第二階段池2中被水平循環推動和混 合，降解來自第三階段的硝酸鹽。流向第二階段池2的第一階段池1出水量0 Η是污水進水 量的兩倍(250m3/h)。由于污水中氨氮含量過高，第三階段池3的回流量應為污水進 水量的 4 倍(500m3/h)。為了保證缺氧條件，即溶解氧含量低于0.5mg/l，第二階段的供氣量不應超過 0. 2m3/ (m3 · h)。針對進水中含氮污染物濃度過高的特性，第二階段池2的有效水深1!2可設計為 3. Om,有效廊道寬度B2為5. Im,有效容積V2為870m3，約占階段總有效容積的35%。第二階段池2的出水將在第三階段池3中通過6臺型號為0S20.0的富克斯 0XYSTAR曝氣機(每臺15kW)提供氧氣和水平推流，以降解有機污染物和轉化新的活性污 泥以及氧化還原態的含氮化合物。水面在水流過程中保持穩定且池型水力特性好，因此也 適合在較小功率密度的情況下產生期望的循環流。比如在夜間低負荷的時候，開啟其中的 1臺已經滿足水平循環流的產生。可根據需氧量或池內的溶解氧濃度逐步地開啟或關閉剩 下的5臺富克斯曝氣機。在第三階段池3中裝有輸送含硝酸鹽懸浮液至第二階段池2的水 泵，以使懸浮液在第二階段池2內降解硝酸鹽。流入第三階段池的第二階段出水量應為污 水進水量、回流污泥量和第三階段回流量的總和，為6 0AW (750m3/h)。針對進水中含碳污染物濃度適中的特性，第三階段池3的有效水深、可設計為 3. Om,有效廊道寬度B3為4. 6m,有效容積V3為1，266m3，約占階段總有效容積的50%。該池 中所需最低單位攪拌功率為11. 8ff/m3,比現有工藝所需的平均單位攪拌功率降低21%。BOD5容積負荷以及混合液懸浮固體濃度是污水活性污泥處理工藝中設計、運行最 基本的參數之一，兩者的結合運用具有很高的工程應用價值和經濟意義。根據進水水質含碳有機污染物適中的特性和出水達標要求，平均BOD5容積負荷 為0.25kg BOD5/(m3*d)(該值為平均值，若污水中有機污染物負荷過大，選0.4kg BOD5/ (m3 · d)，反之選0. 15kg BOD5/ (m3 ·(!))。該值的確定能夠在保證有機物被有效降解，出水水 質達到預定要求的前提下降低三個階段總容積，節省建造費用。根據進水水質氮磷污染物過高的特性和出水達標要求，混合液懸浮固體濃度為
94. 5kg MLSS/m3。(該值為平均值，若污水中工業廢水比重過大，可生化性差，選2. 5kg MLSS/ m3，反之選6. Okg MLSS/m3)。該值的確定能有效控制有機污染物的降解速度和活性污泥增 長速度，避免膨脹污泥的產生，降低二沉池的建造費用和保證出水水質達到預定要求。第三階段池3的出水(流入二沉池4，在池內活性污泥產生絮凝并沉淀。處 理后的污水將被繼續處理或排放到自然水體。沉淀后的污泥將被濃縮并作為回流污泥，通 過水泵重新輸送到第一階段池1中。在污水生物處理中產生的剩余污泥將被抽走并根據相 應的處理進行處置。流入二沉池的第三階段出水03-抓應為污水進水量0 AW和回流污泥的總和 (250m3/h)。污水進水量0M、回流污泥和處理后排出二沉池的水量應差別不大。 剩余污泥量為回流污泥的。二沉池的有效水深h4為3. 05m，有效表面積A4為284m2。處理后的污水能夠滿足《城鎮污水處理廠污染物排放標準》(GB18918-2002)中的 一級A標準。COD :50mg/l,
BOD5 :10mg/l,
SS :10mg/l,
TN :15mg/l,
NH4-N :5(8)mg/l,
TP :0. 5mg/l
本發明其它未說明部分與現有技術相同。
權利要求
一種用于市政污水生物處理的活性污泥工藝，其工藝步驟如下a)在第一階段將流入的污水和二沉池的回流污泥攪拌并混合，之后混合液進入到第二階段；b)在第二階段水平地循環推動從第一階段過來的混合液和第三階段的過來回流液，使它們混合，之后第二階段混合液流入第三階段；c)在第三階段利用射流曝氣機水平地循環推動和攪拌第二階段混合液，之后第三階段混合液一部份流入二沉池，另一部份回流至第二階段；d)在二沉池將第三階段的出水分離成清水和沉淀活性污泥，其沉淀的活性污泥大部份回流至第一階段，小部分作為剩余物泥排出。
2.根據權利要求1所述的用于市政污水生物處理的活性污泥工藝，其特征是所述第一 階段的有效容積占三個階段有效容積的5 15%。
3.根據權利要求1所述的用于市政污水生物處理的活性污泥工藝，其特征是所述第二 階段的有效容積占三個階段有效容積的15 35%。
4.根據權利要求1所述的用于市政污水生物處理的活性污泥工藝，其特征是所述第三 階段的有效容積占三個階段有效容積的50 80%。
5.根據權利要求1所述的用于市政污水生物處理的活性污泥工藝，其特征是所有階段 的平均容積負荷在0. 15 0. 4kg BOD5/ (m3 · d)。
6.根據權利要求1所述的用于市政污水生物處理的活性污泥工藝，其特征是第三階段 的混合液懸浮固體濃度在2. 5 6kg MLSS/m3。
7.根據權利要求1所述的用于市政污水生物處理的活性污泥工藝，其特征是所述進入 到第二階段的第三階段回流量是平均污水進水量的1 4倍。
8.根據權利要求7所述的用于市政污水生物處理的活性污泥工藝，其特征是所述進入 第二階段的第三階段回流量是平均污水進水量的2 3倍。
9.根據權利要求1所述的用于市政污水生物處理的活性污泥工藝，其特征是第二階段 內的單位供氣量低于0. 2m3/ (m3 · h)。
10.一種用于市政污水生物處理的活性污泥工藝設施，其特征是它由一座圓池、兩個環 形池和二沉池組成，圓池位于兩個環形池中心處，它們三者同心，由內向外分別為第一階段 池、第二階段池和第三階段池，圓池內設一臺居中的豎直攪拌器，在緊靠圓池外側的第二階 段池內傾斜或水平安裝有螺旋槳攪拌器，在最外側的第三階段池內設有射流爆氣機。
全文摘要
本發明公開了一種用于市政污水生物處理的活性污泥工藝，通過三個階段和二沉池的處理，使處理后的污水達到排放標準，其主要特點是在第一階段將流入的污水和二沉池的回流污泥攪拌并混合，在第二階段水平地循環推動第一階段的出水和第三階的回流液并混合，在第三階段水平地推動和攪拌第二階段的出水，并在二沉池將三階段的出水分離成清水和沉淀活性污泥。同時本發明還提供了一種利用于上述污水工藝的設施，通過同心設置的圓池和兩個環形池作為三個階段池。本發明工藝運行可靠，控制靈活且經濟，污泥沉降性好，能夠高效地達到去除市政污水中有機污染物和脫氮除磷的效果。配備的設施造價便宜，運行能耗低，維護量小，便于安裝和操控。
文檔編號C02F3/12GK101898827SQ201010147489
公開日2010年12月1日 申請日期2010年3月16日 優先權日2010年3月16日
發明者萊昂哈德·富克斯, 馬丁·富克斯 申請人:萊昴哈德富克斯和馬丁富克斯發明公司