連續剛構渡槽合攏段施工方法與流程

本發明屬于連續剛構渡槽的施工技術領域，具體涉及一種連續剛構渡槽合攏段施工方法。

背景技術：

由于箱梁混凝土的收縮、徐變及自然條件的變化（如日照不均、晝夜之間的溫差等），在合攏段范圍內相應要產生各種變形和內力，當混凝土澆筑完畢，從初凝到混凝土結硬（混凝土還未形成強度或強度很低），直到張拉縱向連續束之前，上述變形由于結構體系的變化在箱梁中引起的內力易使合攏段范圍內混凝土開裂。因此，箱梁合攏即體系轉換是控制全槽受力狀況和線性的關鍵工序，箱梁的合攏順序、合攏溫度和工藝都必須嚴格控制。而傳統的利用掛籃施工的方式會對懸臂梁造成偏載荷，懸臂梁長時間承受偏載會影響合攏的施工質量以及合攏段澆筑后的承載力。

同時，由于連續鋼構渡槽需過水，不同于傳統橋梁，整體受力是公路、鐵路橋梁的5倍，常規勁性鋼管骨架也無法滿足受力要求。

技術實現要素：

本發明為了解決由于連續鋼構渡槽過水，整理受力高于公路、鐵路橋梁，無法利用傳統合攏方法進行施工，進而提供了一種連續剛構渡槽合攏段施工方法。

本發明采用如下技術方案：

一種連續剛構渡槽合攏段施工方法，包括邊跨合攏施工和中跨合攏施工，先進行邊跨合攏，再進行中跨合攏，合攏施工前將掛籃模板拆除再利用吊架進行施工，合攏施工過程包括安裝吊架、合攏段模板安裝、勁行骨架施工、混凝土施工、預應力施工、壓漿。

所述合攏施工的具體施工過程如下：

邊跨合攏施工：

1）安裝吊架：待合攏的邊跨現澆段和中跨尾部箱梁段施工完成后，利用塔吊拆除中跨側的掛籃模板，保留掛籃主桁架并使桁架向邊跨側移動2m，利用中跨尾部箱梁段的預留孔安裝吊架底模前橫梁，在吊架底模前橫梁與托架平臺上安裝縱向工字鋼作為合攏段底模架的支撐架；掛籃主桁架保持不動，安裝吊架走行梁；

2）合攏段模板安裝：利用縱向工字鋼支撐架安裝合攏段內外模，并用對拉桿將內外模板固定，使合攏段的模板荷載支撐在箱梁腹板上，然后利用吊架走行梁和掛籃使合攏段的外側模板向邊跨側移動并懸吊在邊跨現澆段的翼緣板上，再拆除合攏段內外模板對拉桿，使內模板下落至走行梁上，并利用倒鏈使外側模板繼續向邊跨側移動直至與邊跨現澆段搭接，搭接到位后拆除掛籃主桁架；

3）勁行骨架施工：勁性骨架采用“預埋錨固桿+剛性連接桿+預埋錨固桿”的形式設置，錨固桿在施工中跨尾部箱梁段和邊跨現澆段時預埋，中跨尾部箱梁段和邊跨現澆段斷面內的錨固桿數量和預埋位置一一對應并通過雙拼剛性連接桿連接；

4）混凝土施工：采用分層澆筑一次完成，澆筑順序為底板→腹板→頂板、翼緣板，澆筑時采用插入式振搗器均勻布點振搗，保證砼水平、泛漿及無下沉為度，澆筑過程在一天中的最低溫度下進行，保證混凝土在初凝過程中有升溫過程，使合攏口的混凝土受壓；

5）預應力施工：當合攏段混凝土強度達到設計強度的90％，且齡期≥7天后進行預應力張拉，采用普通梁段施工方式進行鋼筋穿束，張拉時采用張拉控制力與伸長量雙控原則，張拉力為主，伸長量為輔；

6）壓漿：張拉完成并確定預應力筋無斷絲、滑絲現象后，切除多余鋼絞線，封堵錨頭，封錨水泥砂漿強度達到10MPa時，采用真空輔助壓漿工藝進行壓漿，壓漿前管道真空度應穩定在-0.06～-0.10MPa之間，漿體注滿管道后，應在0.50～0.60MPa下持壓2min，確認出漿濃度與進漿濃度一致時，方可封閉保壓；

中跨合攏段施工：

1）安裝吊架：兩端的邊跨合攏施工完成后，利用塔吊拆除合攏段兩側掛籃模板，掛籃主桁架保持不動，利用中跨尾部箱梁段的預留孔安裝中跨吊架底模前橫梁，在吊架底模前橫梁與托架平臺上安裝縱向工字鋼作為合攏段底模架的支撐架，掛籃主桁架保持不動，安裝吊架走行梁；

2）合攏段模板安裝：利用縱向工字鋼支撐架安裝合攏段內外模，并用對拉桿將內外模板固定，使合攏段的模板荷載支撐在該側中跨尾部箱梁腹板上，外側模板走行梁前端采用倒鏈懸吊在掛籃前上橫梁上，后端懸吊在走行吊桿上，拆除走行梁前端吊桿，走行梁下落脫離外側模桁架，將外側模走行梁向合攏段方向拖拉，恢復外側模走行梁吊桿；拆除內外模對拉桿，使內模板下落至走行梁，底模架倒鏈懸掛在外側模走行梁上，內模全部拆除；掛籃主桁架繼續向合攏段移動，使掛籃前端吊桿緊貼合攏段另一側的中跨尾部箱梁段混凝土面，掛籃停止移動，進行體系轉換；固定外側模走行梁吊桿，合攏段的外側模和底模架整體前移，直至與迎向的中跨尾部箱梁段混凝土搭接，搭接到位后使掛籃主桁架退至0#段進行下一循環的邊跨合攏施工；

3）中跨合攏的勁行骨架施工至壓漿施工過程與邊跨合攏段的施工過程相同。

所述錨固桿共設置12處，邊跨現澆段和中跨尾部箱梁段上各6處，分別設于箱梁頂板、腹板和底板上。

所述錨固桿包括錨固槽鋼，錨固槽鋼的腰板兩端分別對應連接有上連接鋼板和下連接鋼板，其中一端的上連接鋼板和下連接鋼板連接有錨筋，錨固槽鋼的錨筋端預埋于箱梁內。

所述雙拼剛性連接桿包括兩塊槽口相向的連接槽鋼，兩連接槽鋼的上下腰板分別通過綴板連接固定，雙拼剛性連接桿通過連接槽鋼與上連接鋼板、下連接鋼板連接實現與錨固桿的剛性連接。

所述合攏段外模板與邊跨現澆段或中跨尾部箱梁段放入搭接長度不小于0.2m，防止因搭接長度不足導致的體系轉換不完全，影響合攏段施工質量，出現承載不均的現象。

所述混凝土澆筑時的分層澆筑厚度不超過30cm，保證混凝土的澆筑均勻性，振搗棒插入已澆下層混凝土5～10cm，以保證上下層混凝土之間的良好結合。

本發明具有如下有益效果：

1、本發明改變傳統的掛籃施工方法，在合攏施工前先將掛籃模板拆除并安裝吊架，解決了因掛籃自重造成的懸臂梁偏載問題，更利于合攏施工的操作以及合攏段的承載分布均勻性；

2、一般鐵路、公路連續剛構橋梁合攏段勁性骨架數量較少，勁性骨架可采用鋼管，僅在腹板位置設置，采用體外式，即在合攏段兩端預埋鋼板，勁性骨架整體焊接，整體吊裝到位進行連接，而渡槽過水，整體受力是公路、鐵路橋梁的5倍，常規勁性鋼管骨架無法滿足受力要求，本發明合攏段施工的勁性骨架設置位置在頂板、腹板、底板都有，數量多（共12處），均采用雙[28c槽鋼組焊結構，更能滿足結構受力要求。

附圖說明

圖1為邊跨合攏段的吊架示意圖；

圖2為中跨合攏段的吊架示意圖；

圖3為錨固桿在箱梁上的布置示意圖；

圖4、5為錨固桿裝置的立面圖和平面圖；

圖6、7為剛連桿裝置的立面圖和平面圖；

圖中：1-邊跨現澆段箱梁、2-合攏段、3-中跨尾部箱梁段、4-吊架、5-對拉桿、6-支撐工字鋼、7-托架、8-錨固桿；

91-上連接鋼板、92-錨固槽鋼、93-下連接鋼板、95-錨筋、96-連接槽鋼、97-綴板。

具體實施方式

結合附圖，對本發明的具體實施方式作進一步說明：

黔中水利樞紐一期工程總干渠渡槽C1標草地坡渡槽主槽身為（95.95＋180＋95.95）m連續剛構，全長371.9m，徐家灣渡槽主槽身為（95.95＋2×180＋95.95）m連續剛構，全長551.9m，梁頂面寬9.5m，每個主墩“T”構縱橋向劃分為24個對稱梁段，梁段數及梁段長度從主墩至兩側分別為12米（0#段），8×3.0米，10×3.5米，6×4.0米，2.0米（合攏段），邊跨現澆段長4.95米。

全標段共有7個合攏段，分別為草地坡渡槽2個邊跨合攏段和1個中跨合攏段，徐家灣渡槽2個邊跨合攏段和2個中跨合攏段。合攏段長度均為2米，高4.6m，頂板厚度0.3m，腹板厚度0.5m，底板厚度0.5m，底板寬度5.25m，混凝土方量23.5m3/個。

以草地破渡槽為例，具體說明合攏段總體施工方案：

由于箱梁混凝土的收縮、徐變及自然條件的變化（如日照不均、晝夜之間的溫差等），在合攏段范圍內相應要產生各種變形和內力，當混凝土澆筑完畢，從初凝到混凝土結硬（混凝土還未形成強度或強度很低），直到張拉縱向連續束之前，上述變形由于結構體系的變化在箱梁中引起的內力易使合攏段范圍內混凝土開裂。因此，箱梁合攏即體系轉換是控制全槽受力狀況和線性的關鍵工序，箱梁的合攏順序、合攏溫度和工藝都必須嚴格控制。

合攏順序：根據設計圖紙，先進行邊跨合攏，再進行中跨合攏。

草地坡渡槽：11#墩邊跨合攏→12#墩邊跨合攏→中跨合攏；

徐家灣渡槽：13#墩邊跨合攏→12#墩邊跨合攏→GG1～GG2#、GG2～GG3#墩同時中跨合攏；

合攏溫度：設計合攏溫度為（13±2）℃，如不能在設計的合攏溫度下合攏，需報設計單位，重新擬定合攏措施。

合攏步驟及方法：邊跨、中跨合攏，均利用吊架進行合攏。

邊跨合攏吊架。邊跨合攏時，先將掛籃模板拆除，利用掛籃主桁架安裝內、外模板吊架走行梁，一側懸吊在24#梁段上，一側懸吊在現澆段上，然后安裝內、外模板，底模利用24#梁段底板和現澆段托架作為支撐，模板采用鋼模。

中跨合攏吊架。中跨合攏時，掛籃模板拆除，主桁架整體前移2.0m，將外側模、內模及底模懸吊在兩側已成24#梁段上進行中跨合攏。

合攏段詳細施工方案：

1、施工準備

⑴施工測控

施工監控是施工的重要環節。嚴格執行施工監控給出的預拱度值，減小施工誤差。在合攏前（尤其是在21～24#節段），必須加強對合攏段進行中線測量，保證合攏段軸線偏差小于規范以及設計要求。及時收集荷載變化與撓度變形的關系（掛籃移動前后，張拉前后，混凝土澆筑前后），并且高程偏差應與現澆梁段進行對比，及時調整，避免合攏段高差超過要求而難于控制梁面平整度。

⑵溫度場建立

①邊、中跨合攏前一周內安排專人進行溫度測量，獲得平均溫度、日最低溫度、日最高溫度等溫度場數據，將溫度場數據報告給監控等相關單位，溝通后最終確定合攏時間及合攏溫度。

②與當地氣象部門聯系，了解澆筑合攏段期間內的氣溫變化情況，在合攏段澆筑后的5～7天內應避免氣溫驟降的寒潮天氣，并要求在寒潮到之前張拉一定數量的連續鋼束。

⑶邊跨合攏段配重方案

合攏段施工對兩側現澆段均有影響，對合攏段兩側現澆段及懸澆段及T構兩端均需配重，根據現場施工條件，配重方案采用水箱（或砌水池）配重，以利在澆筑合攏段混凝土時逐步卸載。

⑷清除箱梁頂面及內箱的材料設備，對于不需要的材料設備全部清理到下面，必須要使用的材料設備臨時存放在0#梁段，最大限度減少對箱梁懸臂端的標高影響。

2、合攏段吊架法施工

⑴邊跨合攏段吊架

邊跨現澆段及24#梁段施工完畢，通過在底模前橫梁與托架平臺上安裝縱向工字鋼作為合攏段底模架的支撐。

11#墩邊跨合攏時，GG1#墩中跨側掛籃后退至0#段拆除，邊跨側掛籃模板拆除，利用掛籃主桁架安裝合攏段內、外模板及吊架后主桁架拆除。

12#墩邊跨合攏時，GG2#墩中跨側掛籃模板拆除，主桁架整體前移2.0m，安裝中跨合攏段吊架，外側模及底模懸吊在兩側已成24#梁段上，掛籃主桁架后退至0#梁段，邊跨側掛籃主構架拆除；

邊跨24#梁段懸臂澆筑完成，張拉壓漿以后，利用塔吊拆除掛籃模板，利用24#段預留孔安裝吊架底模前橫梁，通過在底模前橫梁與托架平臺上安裝縱向工字鋼作為合攏段底模架的支撐，在上安裝模板，全部采用鋼模板。掛籃主桁架保持不動，安裝吊架走行梁及模板，用對拉桿將內外模板固定，使模板荷載支撐在箱梁腹板上。外側模走行梁前端采用倒鏈懸吊在掛籃前上橫梁上，后端懸吊在走行吊桿上，拆除走行梁前端吊桿，走行梁下落脫離外側模桁架，將外側模走行梁向前拖拉3.5m，懸吊在現澆段翼緣板上。拆除內外模對拉桿，模板下落至走行梁，外側模利用倒鏈前移2.1m，與現澆段混凝土搭接不少于0.2m。邊跨外側模走行到位后，拆除掛籃主構架。圖1為邊跨合攏吊架示意圖。

⑵中跨合攏段吊架

11#墩邊跨合攏段施工完畢，12#墩邊跨合攏時，邊跨合攏吊架走行同11#墩邊跨合攏，GG2#中跨側掛籃模板拆除后，主桁架保持不動，安裝中跨合攏段吊架及模板，用對拉桿將內外模板固定，使模板荷載支撐在箱梁腹板上。外側模走行梁前端采用倒鏈懸吊在掛籃前上橫梁上，后端懸吊在走行吊桿上，拆除走行梁前端吊桿，走行梁下落脫離外側模桁架，將外側模走行梁向前拖拉1.5m，恢復外側模走行梁吊桿。拆除內外模對拉桿，模板下落至走行梁，底模架通過4個10t倒鏈懸掛在外側模走行梁上，內模全部拆除。調整軌道，掛籃前移，使得掛籃前端吊桿緊貼GG1#中跨24#梁段混凝土面，掛籃停止移動，進行體系轉換。在GG1#中跨24#梁段固定外側模走行梁吊桿，外側模和底模架整體前移，與混凝土搭接不少于0.2m。通過在兩側24#梁段底板預留孔固定底模架，模板全部采用鋼模板。

待外側模及底模架走行到位后，GG2#墩中跨側掛籃主構架后退至0#段，然后進行12#墩邊跨合攏，最后進行中跨合攏。圖2為中跨合攏的吊架示意圖。

3、模板施工

合攏段底模、內模及外側模均用鋼模板。內模采用鋼管支架，并配部分小塊木模板組成；底板鋼筋綁扎完成后，在上搭設0.9m×0.9m碗扣式腳手架作為作為頂板的底模架。腹板內側，由于有勁性骨架存在，澆筑腹板時容易造成腹板處空洞，宜在腹板處開孔，以保證腹板混凝土澆筑密實。為了減少高空作業，保證模板精度，內模小支架、洞孔模、堵頭模等模板在地面加工拼裝試好后，再吊上去拼裝，模板拼裝場地必須平整密實，水平放置的模板不許在上面走人堆放重物，吊裝過程中不許與其它物體碰撞或跌落地面。

4、鋼筋及預應力管道安裝

鋼筋及預應力管道安裝方案同普通節段施工。

5、勁性骨架施工

勁性骨架（及臨時鋼束）的作用是在澆筑混凝土之前“鎖定”合攏段兩側的箱梁，防止合攏段混凝土在施加預應力之前開裂。勁性骨架采用“預埋錨固桿+剛性連接桿+預埋錨固桿”的形式設置。錨固桿在施工最后一段懸臂箱梁和邊跨現澆段時預埋，錨固桿和連接桿均采用雙[28c槽鋼組焊而成，首先在兩側鎖定端相對平面位置準確預埋錨固桿（預埋時要注意焊接錨固鋼筋），然后將雙拼剛性連接桿與預埋在梁體的錨固構件連接起來。

“鎖定”過程：合攏段完成立模、綁扎鋼筋及預應力管道，并按要求施加配重，在設定的合攏溫度下焊死剛接桿及錨固桿之間的連接鋼板，并同時用薄鋼板填實頂緊剛接桿和錨固桿之間的間隙，隨后張拉臨時鋼束，合攏段的鎖定即告完成。

在合攏鎖定前，需對懸臂斷面進行一晝夜分時段連續觀測，觀測氣溫與懸臂端的標高變化、氣溫與梁體溫度的關系等，為選定合攏鎖定時間提供依據，同時也便于設計開展合攏鎖定方式的復核。勁性骨架的鎖定須注意時間，盡可能在短時間以內完成，可在合攏前白天，將勁性骨架吊放到設計位置，并鎖定一端，另一端留在合攏時鎖定。勁性骨架的焊接須注意焊接質量，一般提前要求焊接人員進行試焊，并且在焊接時整個連接板要全面施焊；在施焊時，要對底板上已經安裝好的預應力波紋管有保護措施，以免焊渣損傷波紋管；邊跨合攏段在勁性骨架鎖定后立即解除現澆段上支座的限滑裝置，以保證現澆段與主箱梁一起伸縮變形。

臨時束張拉：鎖定后，邊跨張拉BJ3、BD3至50噸；中跨張拉MJ3、D3至50噸，作為臨時合攏并錨固，但不灌漿。

6、混凝土施工

⑴混凝土配合比組成材料及技術要求同普通梁段。

⑵ 澆筑前準備

①混凝土澆注前，認真檢查模板支撐情況，模板堵漏質量，鋼筋綁扎及保護層的設置，預埋件，預留孔洞位置的準確性，模內有無雜物；自檢合格后報請監理工程師驗收。

②組織相關管理人員和現場主要作業人員進行混凝土澆筑工藝交底，對混凝土澆筑技術質量監控人員和操作人員進行分工、分班，劃定每個人員的責任區，責任到人。使所有參與混凝土澆筑的人員了解熟悉澆筑方案與現場控制要點，明確現場組織，統一指揮，確保澆筑有序保質完成。

⑶混凝土澆筑

混凝土澆筑一次完成，方量為23.5方（單個合攏段），為C55高強混凝土。

①澆筑順序：底板→腹板（平衡、交錯澆筑）→頂板、翼緣板；

②混凝土澆筑時間最好在一天中最低溫度下進行，一般為凌晨1：00，以保證混凝土在初凝的過程中有溫升的過程，使合攏口的混凝土盡量受壓；

③澆筑混凝土時，先與監控單位溝通，一邊澆筑一邊按同等混凝土進行卸載；

④底板混凝土從頂板預留孔下料，腹板處澆筑時特別注意，由于是內骨架，很多時候腹板處混凝土存在空洞和不密實現象，需在腹板處開孔或預留模板，采用邊澆邊關模的方式進行腹板澆筑；腹板砼采取分層澆筑，層厚30cm；

⑤混凝土搗固人員須經培訓后上崗，要定人、定位、定責，分工明確，尤其是鋼筋密布部位、端模、拐（死）角及新舊砼連接部位指定專人進行搗固；

⑥混凝土采用插入式振搗器均勻布點振搗，以砼水平、泛漿及無下沉為度，振搗棒應插入已澆下層混凝土5～10cm，以保證上下層混凝土之間的良好結合。由于合攏段的結構復雜，鋼筋及預應力管道密集，尤其是底板及端頭部位的鋼筋更是十分密集，振搗要充分、周密、不得漏振，以免出現空洞，同時，不得碰撞管道及預埋件，以防管道漏漿堵塞和預埋件產生位移。混凝土的現場振搗時,施工人員一定邊振搗，邊觀察，防止漏振或過振，技術人員跟班作業。頂板澆完后，表面及時進行整平、壓實及養護處理。

⑦混凝土澆注完初凝后，應立即覆蓋表面（頂板、底板表面采用土工布覆蓋）并灑水養護，養護用水符合拌和用水要求。可根據空氣的濕度、溫度酌情延長或縮短，每天灑水次數以能保持砼表面經常處于濕潤狀態為宜。砼強度達到2.5Mpa前，不得使其承受行人、運輸工具、模板、支架及腳手架等荷載。

⑷施工要求及注意事項

①澆注前，對支架、模板、鋼筋和預埋件進行檢查，模板上的雜物、積水和鋼筋上的污垢應清理干凈；模板如有縫隙，應填塞嚴密，模板內面應涂刷脫模劑；

②澆筑前，對合攏段兩側配重進行詳細核查；

③澆筑前，檢查混凝土的均勻性和坍落度，分層澆筑厚度不宜超過30cm；

④在混凝土澆筑過程中，應注意觀測：隨時觀測所設置的預埋構件、預留孔等位置是否有移動現象，若發現移位時應及時校正；

⑤預應力管道內的內襯管應及時抽拔或松動；

⑥在灌注過程中應注意模板、支架等支撐情況，設專人檢查，如有變形、移位或沉陷應立即校正并加固，處理后方可繼續澆筑。

7、預應力施工

預應力施工是箱梁節段的最后一道工序，也是重要的一道工序為了確保質量，組織專業化的張拉工班，專門負責張拉及壓漿，在預應力施工前，進行培訓、考核，不合格不得從事該項工作。

⑴預應力材料和設備檢驗

預應力材料和張拉設備同普通梁段；

⑵ 預應力筋的下料、穿束

預應力筋下料、穿束同普通梁段。

⑶預應力張拉

合攏段混凝土強度達到設計強度90％，且齡期≥7天才允許進行預應力張拉，采用張拉控制力與伸長量雙控原則，張拉力為主，伸長量為輔。

①張拉邊跨BJ3、BD3（中跨MJ3、D3）至設計噸位并錨固灌漿（從50噸張拉至設計噸位）。依次張拉底板縱向束及頂板縱向束至設計噸位并錨固灌漿（預留束孔道不灌漿）。張拉順序為先長束后短束，張拉宜交替進行（即張拉一束底板合攏束后再張拉一束頂板合攏束，依次反復進行）。最后張拉24#梁段、合攏段及現澆段的橫向及豎向預應力鋼束并錨固灌漿。

②鋼束張拉時應在初始張拉力（可取設計張拉的10%）狀態下做出標記以便直接測定各鋼絞線的伸長量，對伸長量不足的查明原因，并采取補張拉的相應措施。

③縱向預應力采用兩端張拉的方式，設計張拉控制應力1320.6MPa，設計張拉力4038.39kN；頂板橫向預應力鋼束的張拉采用一端張拉的方式，張拉端與錨固端相互交替，設計張拉控制應力1395MPa，設計張拉力581.7kN；豎向精軋螺紋鋼筋的張拉采用一端張拉的方式，張拉控制應力為837MPa，張拉力673.1kN。

④預應力鋼束和粗鋼筋張拉完畢后，嚴禁撞擊錨頭和鋼束，鋼絞線和粗鋼筋多余的長度應用切割機（嚴禁采用氧炔焰）切割。

⑤豎向預應力筋張拉后要及時進行檢測，達到設計標準后方可壓漿。施工時應切實注意嚴禁水泥砂漿等雜物進入豎向預應力鋼筋的管道。

⑦三向預應力的張拉順序：先縱向后橫向再豎向。橫向、豎向預應力鋼筋應逐根張拉到位，嚴禁遺漏。

⑸張拉力控制

張拉前對千斤頂油表、油泵配套進行標定，得出張拉力與油表讀數之間的對應關系。

①計算：0.1σ_k、0.2σ_k、σ_k對應的油表讀數。

安裝工作錨、工作夾片、限位板、工作錨墊環、千斤頂、工具錨墊環、工具錨及夾片，按好油泵與千斤頂之間的油管進行張拉。

②張拉采用應力和伸長量雙控，以應力為主，伸長量誤差控制在±6%范圍內，否則分析原因，加以解決。理論伸長量的計算根據橋涵施工技術規范及鋼絞線實際的截面積，彈性模量。

ΔL─預應力束的理論伸長量（mm）;

─預應力筋的平均張拉力（N）

Eg─預應力筋的實測彈性模量（N/mm²）

Ay─預應力筋截面面積（mm²）

L─預應力筋的實際長度（mm）

P─預應力鋼材張拉端的張拉力（N）

x─從張拉端至計算截面的孔道長度（m）

θ─從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和（rad）

κ─孔道每米局部偏差對磨擦的影響系數按規范取值

μ─預應力鋼筋與孔道壁的磨擦系數，按規范取值

③實際伸長量的計算

張拉力在張拉過程中油表讀數為0.1σ_k、0.2σ_k、σ_k

鋼束應力對應值用小鋼尺量出油缸的長度a、b、c、d

伸長量ΔL=c-b+d-b。

⑹壓漿

張拉完成后確定預應力筋無斷絲、滑絲現象，然后切除多余鋼絞線，封堵錨頭，封錨水泥砂漿強度達到10MPa時即可壓漿。壓漿時間以張拉完畢不超過48h控制，同一管道壓漿作業要一次完成不得中斷。

壓漿采用真空輔助壓漿工藝，壓漿泵采用連續式，同一管道壓漿應連續進行，一次完成。其工作原理為：在孔道的一端采用真空泵對孔道進行抽氣，使之產生負壓，在孔道的另一端用壓漿泵進行灌漿，直至充滿整條孔道。壓漿前管道真空度應穩定在-0.06～-0.10MPa之間，漿體注滿管道后，應在0.50～0.60MPa下持壓2min，確認出漿濃度與進漿濃度一致時，方可封閉保壓。

壓漿前管道內應清除雜物及積水，壓漿時，從最低點的壓漿孔壓入，由最高點的排氣孔排氣和泌水;壓漿應緩慢、均勻的進行，不得中斷并將所有最高點的排氣孔依次放開和關閉，使孔道內排氣暢通。為保證管道中充滿灰漿，關閉出漿口后，應保持壓力不小于0.5MPa、時間不少于3分鐘的穩壓期。

8、合攏段施工加、卸載操作

合攏段在施工前，應對其兩側懸臂端壓重。

邊跨合攏：11#墩邊跨合攏時，GG1#邊跨側懸臂端上加45t配重（吊架按15t考慮，水池重量30t），現澆段上加30t配重，中跨側加45t配重（不含合攏吊架重）。澆筑邊跨合攏段混凝土，邊澆筑邊調整合攏段兩側配重，澆筑完畢時，邊跨合攏段兩側的配重各卸去30噸，中跨側配重保持不變；12#墩邊跨合攏時，GG2#邊跨側懸臂端上加45t配重（吊架按15t考慮，水池重量30t），現澆段上加30t配重，中跨側加45t配重（含合攏吊架重）。澆筑邊跨合攏段混凝土，邊澆筑邊調整合攏段兩側配重，澆筑完畢時，邊跨合攏段兩側的配重各卸去30t，中跨側配重保持不變；

邊跨合攏段張拉、壓漿完畢后拆除合攏吊架，準備中跨合攏。

中跨合攏：配重水池的重量為30t，使其加上吊架配重達到45t。澆筑中跨合攏段混凝土，邊澆筑邊調整合攏段兩側的配重，澆筑完畢時，中跨合攏段兩側的配重各卸去30t。

本發明中未作特殊說明的裝置或結構均為現有技術。