專利名稱：由煤基合成氣生產lng的方法
技術領域：
本發明涉及甲烷化工藝，特別涉及由煤基合成氣甲烷化制液化天然氣(LNG)的方法。
背景技術：
中國基礎能源的格局是富煤貧油少氣，中國資源稟賦的特點決定了煤炭資源在未來很長一段時間內作為能源主體被開發和利用，利用較為豐富的煤炭資源發展煤制天然氣，不僅能改善中國能源消費結構，而且能促進煤炭的高效清潔利用，而將天然氣制成LNG， 更加方便運輸。
合成氣甲烷化的主要反應為
C0+3H2 — CH4+H20ΔΗ0 = -206. 2KJ/mol
可以看出，甲烷化正常反應氫氣和一氧化碳的摩爾比應為3。現有的煤基合成氣甲烷化技術大都要求在前面的工段通過水煤氣變換反應將ηΗ2/ηω調整到3左右或者大于 3后再進入甲烷化工段，例如專利公開CN102344841A要求煤基合成氣首先通過脫硫變換后氣體組成中H2含量為65%-70%，CO含量為18%-22%。然而，在絕熱反應器中伴隨著甲烷化反應強放熱，溫度也不易控制；并且產品氣中含有較高濃度的H2沒有反應完全，有效氣體利用率較低。
專利公開CN102010284A提供了一種煤基合成氣甲烷化生產代用天然氣的方法， 其中煤基合成氣通過變換、凈化得到H2/C0為2. 5以上的合成氣，其經過一系列反應器，最后通過變壓吸附分離出CH4。然而，首先，該方法得到的產品氣體只是代用天然氣而不是液化天然氣；其次，雖然依此方法可以以H2/C0小于3進入甲烷化反應器并得到甲烷，但是從最終反應器出來的氣體中會含有大量未反應的CO，不僅增加了變壓吸附分離的難度并使得有效氣體的利用率也低，而且其CO含量遠高于LNG的規定含量。
此外，雖然現有的部分煤基合成氣甲烷化技術中使用循環工藝，但其中都要求循環氣在進入循環壓縮機之前降到100°C _180°C甚至更低的溫度，這增加了設備投資和整個工藝的復雜性。發明內容
本發明意在發明一種由低nH2/nCQ比(nH2/nCQ為1. 6-2. 3)的煤基合成氣生產LNG的方法。
在一個實施方式中，本發明提供一種由煤基合成氣生產LNG的方法，所述方法包括
使所述煤基合成氣在一段甲烷化反應器、二段甲烷化反應器、三段甲烷化反應器和四段甲烷化反應器中分別進行一段甲烷化、二段甲烷化、三段甲烷化和四段甲烷化反應而得到富甲烷氣體；和
使所得到的富甲烷氣 體經過脫碳和液化處理，從而得到產品LNG，
其中，所述煤基合成氣中的氫氣和一氧化碳的摩爾比nH2/nro為1. 6-2. 3，所述煤基合成氣分成兩股，第一股所述煤基合成氣和循環氣和/或循環液混合后進入所述一段甲烷化反應器，而第二股所述煤基合成氣與所述一段甲烷化反應器的出口氣體混合后進入所述二段甲烷化反應器，并且所述循環氣的溫度為200-300°C，
并且其中所述一段甲烷化反應器和所述二段甲烷化反應器中裝有用于甲烷合成和水煤氣變換的雙重功能催化劑，所述雙重功能催化劑由10 60%的載體、I 15%的 N1、I 15%的Co、I 15%的Mo以及I 5%的助劑組成。
在一個優選實施方式中，所述煤基合成氣在進入甲烷化反應器之前經過脫硫處理以使煤基合成氣中的總硫< 20ppb。
在一個優選實施方式中，所述循環氣是來自甲烷化工段的出口氣體或來自外部的氣體。
在一個優選實施方式中，所述循環氣是來自于所述二段甲烷化反應器的出口氣體或來自三段甲烷化反應器的出口氣體。
在一個優選實施方式中，所述煤基合成氣和所述循環氣與循環液混合后進入所述一段甲烷化反應器。
在一個優選實施方式中，所述循環液是來自甲烷化工段產生的工藝水或者來自外部的脫鹽水。
在一個優選實施方式中，所述雙重功能催化劑的載體是MgAl2O4，所述雙重功能催化劑的助劑是κ20。
在一個優選實施方式中，所述三段甲烷化反應器和所述四段甲烷化反應器中裝有常規的甲烷化催化劑。
在一個優選實施方式中，進入所述一段、二段、三段和四段甲烷化反應器的入口氣體溫度為280-350°C。
在一個優選實施方式中，所述一段和二段甲烷化反應器的出口氣體的溫度為 500-800°C，所述三段甲烷化反應器的出口氣體的溫度為400-600°C，所述四段甲烷化反應器的出口氣體的溫度為320-500°C。
在一個優選實施方式中，所述一段、二段和三段甲烷化反應器的出口氣體通過廢鍋回收熱量以產生蒸汽。
在一個優選實施方式中，所述脫碳是濕法脫碳或干法脫碳。
通過本發明的方法，能夠以低nH2/nCQ比(nH2/nCQ為1. 6-2. 3)的煤基合成氣生產 LNG，能夠提高有效氣體的利用效率，同時通過在一段和二段甲烷化反應器中使用特定的催化劑，并且煤基合成氣與循環氣(溫度為200-300°C)和可選的循環液混合后進入，能夠降低產品氣中CO的含量，并降低設備投資和整個工藝的復雜性。
圖1為根據本發明一個實施方式的有循環氣和循環液的工藝流程圖2為根據本發明一個 實施方式的無循環液的工藝流程圖。
具體實施方式
本發明的由煤基合成氣生產LNG的方法包括使所述煤基合成氣在一段甲烷化反應器、二段甲烷化反應器、三段甲烷化反應器和四段甲烷化反應器中分別進行一段甲烷化、 二段甲烷化、三段甲烷化和四段甲烷化反應而得到反應氣；和使所得到的反應氣經過脫碳和液化處理，從而得到產品LNG，其中，所述煤基合成氣中的氫氣和一氧化碳的摩爾比nH2/ nco為1. 6-2. 3，所述煤基合成氣分成兩股，第一股所述煤基合成氣和循環氣混合后進入所述一段甲烷化反應器，而第二股所述煤基合成氣與所述一段甲烷化反應器的出口氣體混合后進入所述二段甲烷化反應器，并且所述循環氣的溫度為200-300°C，并且其中所述第一段甲烷化反應器和所述第二段甲烷化反應器中裝填用于甲烷合成和水煤氣變換的雙重功能催化劑，所述雙重功能催化劑由10 60%的載體、I 15%的N1、l 15%的Co、l 15% 的Mo以及I 5%的助劑組成。
優選地，所述煤基合成氣在進入甲烷化反應器之前經過脫硫處理以使煤基合成氣中的總硫彡20ppb。將凈化后，nH2/nC0比為1. 6-2. 3的煤基合成氣分成兩股，第一股例如占總氣量的40%-60%,混合循環氣和/或循環液后進入一段甲烷化反應器內反應，一段甲烷化反應器出口氣體混合第二股煤基合成氣進入二段甲烷化反應器進行反應，二段甲烷化反應器出口氣體再經過三段甲烷化反應器，降溫脫水，最后進入四段甲烷化反應器，其出口氣體經過脫碳、液化工段得到產品LNG。
在本發明中，循環氣可以取自二段甲烷化反應器的出口氣體，也可取自三段甲烷化反應器的出口氣體，也可以由外部氣源供應。
優選地，在本發明中，煤基合成氣和循環氣與循環液混合后再進入一段甲烷化反應器，其中該循環液可以來自甲烷化工段降溫脫水產生的工藝水，也可來自外部。
優選地，第一股煤基合成氣混合循環氣和/或循環液，在壓力為1. 2_6MPa、溫度為 280-350°C下進入一段甲烷化反應器，以適應其中的裝填的甲烷合成水煤氣變換雙重功能的催化劑的起活溫度，合成氣在反應器內發生水煤氣變換反應和甲烷合成反應，出口溫度為 500-800。。。
一段甲烷化反應器出口氣體經廢鍋回收熱量后，與第二股煤基合成氣混合，溫度為280-350°C，進入二段甲烷化反應器內，其中的催化劑有甲烷合成和水煤氣變換功能，合成氣在該反應器內進行水煤氣變換反應和甲烷合成反應，出口溫度為500-800°C。
二段甲烷化反應器出口氣體經過廢鍋回收熱量后，溫度降到280-350°C，進入三段甲烷化反應器進行甲烷化反應，出口溫度為400-600°C，之后經過降溫脫水進入四段甲烷化反應器。
在本發明方法中，由于一段和二段甲烷化反應器中裝填的是上述雙重功能催化劑，所以在該一段、二段甲烷化反應器中發生的反應為如下
合成氣甲烷化反應
C0+3H2 — CH4+H20ΔΗ0 = -206. 2KJ/mol
水煤氣變換 反應
CCHH2O — C02+H2 ΔΗ0 = -41. 9KJ/mol
通過上述兩個反應，能夠使得以低％2/1^比進料的煤基合成氣中過量的CO通過水煤氣變換反應除去，從而顯著降低產品氣中CO的濃度。
而且，如上提及的，由于三段、四段甲烷化反應器中裝填的是常規甲烷化催化劑，因此，在三段、四段甲烷化反應器中發生的主要反應是合成氣甲烷化反應 C0+3H2 — CH4+H20。
相應地，在本發明的整個甲烷化工段中含有較高濃度的CO2,該CO2可作為惰性氣體稀釋了 CO濃度，由此可以有效控制反應器內的溫度。并且，在甲烷化工段后有脫碳工段， 能夠脫除多余的CO2，而符合液化工段的需求。經脫碳后，氣體中的甲烷含量超過95%，氫氣含量少于1.0%，有效氣體得到充分利用。優選地，脫碳是濕法脫碳或干法脫碳，這些技術在本領域是已知的。
優選地，循環氣取自二段甲烷化反應器廢鍋或者三段甲烷化反應器廢鍋出口，循環氣降溫至200-250°C后由循環壓縮機升壓去往一段甲烷化反應器。循環氣溫度較高，不僅減少了設備投資，降低了工藝復雜程度。而且，由于一段、二段甲烷化反應器中發生的水煤氣變換反應需要較大量的水，而高溫循環氣中攜帶的水汽含量高，有利于一段、二段甲烷化反應器中的水煤氣變換反應，可減少后續循環液的補入量或者可以不補入循環液。
優選地，循環液可取自三、四段甲烷化反應器之間的降溫脫水環節產生的工藝凝液，也可用外部的脫鹽水代替，用泵打入一段甲烷化反應器入口。在本發明方法中，優選地， 循環液的補入量為在補入循環液后，一段甲烷化反應器入口氣體中水含量為8% -15%。補入循環液可保護催化劑，防止催化劑積碳，又可控制反應器內的溫度。
優選地，本發明方法中的一段和二段甲烷化反應器中使用的雙重功能催化劑的載體是MgAl2O4或AL2O3,或其他類似的堿金屬氧化物或堿土金屬氧化物。優選地，使用的助劑是堿金屬氧化物，例如K2O,這在本領域是已知的。所述雙重功能催化劑的起活溫度在約 250C左右。催化劑的制作過程為先將載體共混擠條，干燥焙燒，再用例如含有活性成分的金屬的鹽類例如鑰酸銨、硝酸鈷、硝酸鎳和作為助劑的堿金屬硝酸鹽浸潰，最后再干燥焙燒得到。要說明的是，這樣的催化劑也可以使用本領域已知的其他方法制備。
在本發明方法中的三段和四段甲烷化反應器中使用的催化劑是本領域常規用于甲烷化的催化劑，例如以Al2O3為載體，Ni為活性成分，其組成為Al20372%,Nil8%,MgOlO% 的催化劑。
下面結合說明書附圖對本發明做進一步的詳細描述，以下僅為本發明的較佳的實施例，不能以此限定本發明的范圍。凡是依此發明申請專利范圍所作的變化與修飾，皆應屬于本發明專利涵蓋的范圍內。
實施例
實施例1
按圖1所示的工藝流程，其中T1表示一段甲烷化反應器，T2表示二段甲烷化反應器，T3表示三段甲烷化反應器，T4表示四段甲烷化反應器；E1表示一級(換熱)廢鍋，E2表示二級廢鍋，E3表示三級廢鍋；V1表示氣液分離器；C1-循環壓縮機；P1表示循環液泵，使 10000kmol/h、壓力4. OMPa且經脫硫后總硫小于20ppb的煤基合成氣進入甲烷化工段，其中 nH2/nC0 為 2. 0，氣體摩爾組成為 C022. 16%,H244. 33%, C022 . 20%, CH427. 51%, C2H6O. 29%, H202. 63%和N2O. 88%。該煤基合成氣分成兩股，其中4000kmol/h的第一股煤基合成氣混合 7117kmol/h的220°C循環氣(如圖所示，該循環氣來自`三段甲烷化反應器T3和四段甲烷化反應器T4的出口氣體)和320kmol/h的循環液(如圖所示，該循環液是在三段和四段甲烷化反應器之間的降溫脫水環節，經過氣液分離器Vl產生的工藝水)，混合后的進口氣體的水含量為14. 59%，加熱至320°C后進入一段甲烷化反應器Tl，其出口氣體溫度為565°C，由廢鍋El (例如產生蒸汽)回收熱量后，混合另外6000kmol/h的第二股煤基合成氣后，進入二段甲烷化反應器T2，其進口氣體溫度為320°C，出口氣體溫度為559°C。這里，該一段、二段甲烷化反應器中裝填具有甲烷化和水煤氣變換的雙重功能催化劑(其包含MgAl2O4為載體，N1、Co和Mo為活性組分，以及助劑K2O,其組成為Ni 15% ；Coll% ；Mo 13% ；MgAl204 57% ；K20 4% )。
來自T2的出口氣體由廢鍋Ε2回收熱量后，分成兩股，一股脫水后由循環壓縮機 Cl升壓至4. OMPa作為循環氣使用，另一股進入三段甲烷化反應器Τ3，其進口氣體溫度為 320°C，出口氣體溫度為405°C，經廢鍋回E3收熱量后降溫脫水，之后來自T3的出口氣體可以也可以分為兩股，一股作為循環氣，另一股進入四段甲烷化反應器T4。并且在T3之后通過氣液分離器Vl分離工藝水，其一部分可以經循環液泵Pl循環至Tl進口作為循環液與煤基合成氣混合，剩余的工藝水回收。T4的進口氣體溫度為300°C，出口氣體溫度為323°C。 這里，三段、四段甲烷化反應器內裝填的催化劑為常規的甲烷化催化劑(以Al2O3為載體，Ni 為活性成分，其組成為Al20372%，Ni 18%,Mg010% )0
來自T4的出口氣體經脫碳后，流量為4575kmol/h，按體積百分比計，甲烷濃度為 98. 48%，從CO濃度為O. 005%, H2濃度為O. 13%，其余的為少量的N2和水蒸氣以及微量 CO2,最后經過液化后得到廣品LNG。
實施例2
按圖1所示的工藝流程，使10000kmol/h、壓力3. 4MPa且總硫小于20ppb的煤基合成氣進入甲烷化工段，其中如/如為1. 8，氣體摩爾組成為C024. 98%, H244. 96%, CO2L 71%, CH425. 09%, C2H6O- 29 %, H202. 28%, N2O. 69 % 該煤基合成氣分成兩股，其中 5000kmol/h的第一股煤基合成氣混合6779kmol/h的250°C循環氣(如圖所示，該循環氣來自三段甲烷化反應器T3和四段甲烷化反應器T4的出口氣體)和180kmol/h的循環凝液(如圖所示，該循環液是在三段和四段甲烷化反應器之間的降溫脫水環節，經過氣液分離器Vl產生的工藝水)，混合后氣體中的水 含量為13. 51 %，混合后的氣體加熱至320°C 后進入一段甲烷化反應器Tl，其出口氣體溫度為586°C，由廢鍋El回收熱量后，混合另外的5000kmol/h的第二股煤基合成氣，然后進入二段甲烷化反應器T2，其進口氣體溫度為 320°C，出口氣體溫度為580°C。這里，該一段、二段甲烷化反應器中裝填具有甲烷化和水煤氣變換的雙重功能催化劑(其包含MgAl2O4為載體，N1、Co和Mo為活性組分，以及助劑K20， 其組成為 Ni 10% ；Col5% ；Mo 15% ；MgAl204 58% ；K20 2% )
如上所述的，來自Τ2的出口氣體由廢鍋回收熱量后，分成兩股，一股脫水后由循環壓縮機Cl升壓至3. 4MPa作為循環氣使用，另一股進入三段甲烷化反應器T3，其進口氣體溫度為300°C，出口氣體溫度為420°C，經廢鍋回收熱量后降溫脫水，之后來自T3的出口氣體可以也可以分為兩股，一股作為循環氣，另一股進入四段甲烷化反應器T4。并且在T3 之后通過氣液分離器Vl分離工藝水，其一部分可以經循環液泵Pl循環至Tl進口作為循環液與煤基合成氣混合，剩余的工藝水回收。T4的進口氣體溫度為300°C，出口氣體溫度為 325°C。這里，三段、四段甲烷化反應器內裝填的催化劑為常規的甲烷化催化劑(以Al2O3為載體，Ni為活性成分，其組成為Al20372%，Ni 18%,Mg010% )0
來自T4的出口氣體經脫碳后，流量為4400kmol/h，按體積百分比計，甲烷濃度為98. 70%，從CO濃度為O. 006%，H2濃度為O. 13%，其余的為少量的N2和水蒸氣以及微量 CO2,最后經過液化后得到廣品LNG。
實施例3
按圖2所示的工藝流程，其中T1表示一段甲烷化反應器，T2表示二段甲烷化反應器，T3表示三段甲烷化反應器，T4表示四段甲烷化反應器；E1表示一級(換熱)廢鍋， E2表示二級廢鍋，E3表示三級廢鍋；V1表示氣液分離器；C1-循環壓縮機，使lOOOOkmol/h、 壓力4. OMPa且總硫小于20ppb的煤基合成氣進入甲烷化工段，其中nH2/nCQ為2，氣體摩爾組成為 C023. 45%, H246. 91%, C022 . 32%, CH423. 29%, C2H6O. 31%, H202. 79%和 N2O. 93%。 合成氣分成兩股，其中5000kmol/h的第一股煤基合成氣混合6584kmol/h的280°C循環氣 (如圖所示，該循環氣來自三段甲烷化反應器T3和四段甲烷化反應器T4的出口氣體)，沒有混合循環液，混合后的氣體中的水含量為12. 94%，加熱至320°C后進入一段甲烷化反應器Tl，其出口氣體溫度為592°C，由廢鍋El回收熱量后混合另外的5000kmol/h的第二股煤基合成氣后，進入二段甲烷化反應器T2，其進口氣體溫度為320°C，出口氣體溫度為585°C。 這里，該一段、二段甲烷化反應器中裝填具有甲烷化和水煤氣變換的雙重功能催化劑(其包含MgAl2O4為載體，N1、Co和Mo為活性組分，以及助劑K20，其組成為Ni 14% ；Col4% ； Mo 15% ；MgAl204 52% ；K20 5% )
來自Τ2的出口氣體由廢鍋Ε2回收熱量后，分成兩股，一股脫水后由循環壓縮機Cl 升壓至4. OMPa作為前述循環氣使用，另一股進入三段甲烷化反應器Τ3，其進口氣體溫度為 320°C，出口氣體溫度為424°C，經廢鍋E3回收熱量后降溫脫水，之后來自T3的出口氣體可以也可以分為兩股，一股作為前述循環氣，另一股進入四段甲烷化反應器T4。并且在T3之后通過氣液分離器Vl分離工藝水并回收。T4的進口氣體溫度為300°C，出口氣體溫度為 328°C。這里，三段、四段甲烷化反應器內裝填的催化劑為常規的甲烷化催化劑(以Al2O3為載體，Ni為活性成分，其組成為八120372%，祖18%，1%010%)。
來自T4的出口氣體經脫碳后，流量為4258kmol/h，按體積百分比計，甲烷濃度為 98. 27 %，從CO濃度為0. 006 %，H2濃度為0. 14%，其余的為少量的N2和水蒸氣以及微量 CO2,最后經過液化后得到廣品LNG。
從上述實施例的結果可以看出，通過本發明的方法,能夠以低nH2/nro比Oih2Aicq為1.6-2. 3)的煤基合成氣生產液化天然氣LNG，能夠提高有效氣體的利用效率。
而且，通過在一段和二段甲烷化反應器中使用特定的催化劑，并且煤基合成氣與高溫循環氣以及可選的循環液混合后進入，不僅既能控制反應器內的溫度，又能保護催化劑，還能夠降低設備投資和整個工藝的復雜性，同時得到的產品LNG中CO含量低。
另外，在一段甲烷化反應器和二段甲烷化反應器中水煤氣變換反應產生的CO2進入循環圈中，作為惰性氣體稀釋了 CO的濃度，可以有效的控制反應器的 溫度。
此外，200-300°C的高溫循環氣攜帶大量水蒸氣進入循環圈，既有利于水煤氣變化反應，又能作為控制反應器內溫升的一種手段，還能防止催化劑的積碳。
以上已對本發明進行了詳細描述，但本發明并不局限于本文所描述具體實施方式
。本領域技術人員理解，在不背離本發明范圍的情況下，可以作出其他更改和變形。本發明的范圍由所附權利要求限定。
權利要求
1.一種由煤基合成氣生產LNG的方法，所述方法包括使所述煤基合成氣在一段甲烷化反應器、二段甲烷化反應器、三段甲烷化反應器和四段甲烷化反應器中分別進行一段甲烷化、二段甲烷化、三段甲烷化和四段甲烷化反應而得到富甲烷氣體；和使所得到的富甲烷氣體經過脫碳和液化處理，從而得到產品LNG，其中，所述煤基合成氣中的氫氣和一氧化碳的摩爾比Iih2Aicm為1. 6-2. 3,所述煤基合成氣分成兩股，第一股所述煤基合成氣和循環氣和/或循環液混合后進入所述一段甲烷化反應器，而第二股所述煤基合成氣與所述一段甲烷化反應器的出口氣體混合后進入所述二段甲烷化反應器，并且所述循環氣的溫度為200-300°C，并且其中所述一段甲烷化反應器和所述二段甲烷化反應器中裝有用于甲烷合成和水煤氣變換的雙重功能催化劑，所述雙重功能催化劑由10 60%的載體、I 15%的N1、l 15%的Co、I 15%的Mo以及I 5%的助劑組成。
2.根據權利要求1所述的方法，其特征在于，所述煤基合成氣在進入甲烷化反應器之前經過脫硫處理以使所述煤基合成氣中的總硫(20ppb。
3.根據權利要求1所述的方法，其特征在于，所述循環氣是來自甲烷化工段的出口氣體或來自外部的氣體。
4.根據權利要求3所述的方法，其特征在于，所述循環氣是來自于所述二段甲烷化反應器的出口氣體和/或來自三段甲烷化反應器的出口氣體。
5.根據權利要求1所述的方法，其特征在于，所述煤基合成氣和所述循環氣與所述循環液混合后進入所述一段甲烷化反應器。
6.根據權利要求5所述的方法，其特征在于，所述循環液是來自甲烷化工段產生的工藝水或者來自外部的脫鹽水。
7.根據權利要求1所述的方法，其特征在于，所述雙重功能催化劑的載體是MgAl2O4或 Al2O3,所述雙重功能催化劑的助劑是K20。
8.根據權利要求1所述的方法，其特征在于，所述三段甲烷化反應器和所述四段甲烷化反應器中裝有常規的甲烷化催化劑。
9.根據權利要求1所述的方法，其特征在于，進入所述一段、二段、三段和四段甲烷化反應器的入口氣體溫度為280-350°C。
10.根據權利要求1所述的方法，其特征在于，所述一段和二段甲烷化反應器的出口氣體的溫度為500-800°C，所述三段甲烷化反應器的出口氣體的溫度為400-600°C，所述四段甲烷化反應器的出口氣體的溫度為320-500°C。
11.根據權利要求1所述的方法，其特征在于，所述一段、二段和三段甲烷化反應器的出口氣體通過廢鍋回收熱量以產生蒸汽。
12.根據權利要求1所述的方法，其特征在于，所述脫碳是濕法脫碳或干法脫碳。
全文摘要
本發明的煤基合成氣生產LNG的方法包括使煤基合成氣在一段、二段、三段和四段甲烷化反應器中分別進行甲烷化反應而得到富甲烷氣體；以及使所得到的富甲烷氣體經過脫碳和液化處理而得到產品LNG，其中煤基合成氣分成兩股，第一股與循環氣和/或循環液混合后進入一段甲烷化反應器，而第二股與所述一段甲烷化反應器的出口氣體混合后進入二段甲烷化反應器，并且其中一段和二段甲烷化反應器中裝有用于甲烷合成和水煤氣變換的雙重功能催化劑。通過本發明的方法，能夠以低nH2/nCO比的煤基合成氣生產LNG，提高有效氣體的利用效率，同時能夠降低產品氣中CO的含量，并降低設備投資和整個工藝的復雜性。
文檔編號C10L3/08GK103060035SQ201310023999
公開日2013年4月24日 申請日期2013年1月22日 優先權日2013年1月22日
發明者常俊石, 劉雪飛, 趙海龍, 劉鵬翔, 朱攀中, 孫樹英, 雷志祥, 張梅香 申請人:新地能源工程技術有限公司