塞32又從閥殼體61移除直至進入如下位置，在該位置中作用于閥桿63的力處于平衡中。如果工作壓力變得更小，則閥桿從調節位置沿著相反的方向移動并且將調節室55與橫向孔64連接，使得壓力介質從調節室流出。調節活塞32靠近閥殼體并且回饋彈簧46的力增大直至平衡減小的壓縮力。
[0060]描述調節活塞32的路徑與工作壓力之間的相關性的曲線的斜率首先僅通過回饋彈簧46的彈簧常數來確定。
[0061]在閥殼體61進一步移除時，調節活塞32最后到達如下位置中，在該位置中在彈簧座43上的外凸肩47與扣環50 (包括調整墊片在內)之間的間距對應于松弛的回饋彈簧46的長度。在調節活塞32進一步運動時，回饋彈簧49現在也變得起作用。通過彈簧座43施加到閥桿63上的力現在在確定的路徑上與在回饋彈簧49變得起作用之前相比明顯減小，因為不僅回饋彈簧46的作用到彈簧座上的力變得更小，而且回饋彈簧49的沿著相反方向起作用的力變得更大。相應地，在調節活塞32的路徑與工作壓力之間的特征曲線變得更陡峭。于是，該特征曲線由斜率不同的兩條直線區段組成，所述區段在調節活塞32的在其中回饋彈簧49變得起作用和變得不起作用的位置中相交。
[0062]如果附加殼體部分80的通用性和轉矩特征曲線的移動是不期望的，則空腔81不必是連貫的，而是可以是具有兩個不同直徑的盲孔，其中，在活塞桿的自由端側與盲孔的底部之間的空間以流體方式與橫向孔74連接。
[0063]在許多情況下，栗的轉矩調節與壓力調節或與輸送流調節或與兩個其他調節組合，并且在用于轉矩調節的調節閥之外還存在用于壓力調節的調節閥和用于輸送流調節的調節閥。在壓力調節或輸送流調節的情況下，壓力介質流入到調節室55內和壓力介質從調節室55流出通過橫向孔64和從調節位置朝向調節室55要移動的閥桿63進行。為了尤其是在轉矩調節閥60的調節位置中也可以使得通過輸送流調節閥控制的壓力介質流入到調節室55內，并且快速通過輸送流調節觸發轉矩調節，閥桿63在控制凸肩66的區域中可以具有倒棱。
[0064]根據圖5和6的調節閥160連同調節活塞一起以如其在圖2a和3中所示的那樣形成相對于第一實施例略微修改的用于靜液壓軸向活塞栗的根據本發明的調節裝置的第二實施例。如第一實施例的調節閥60那樣，調節活塞160具有套筒狀的閥殼體161，該閥殼體可以旋入到根據圖1的軸向活塞栗的殼體主要部分12中，并且該閥殼體具有在其中軸線上延伸的閥孔162，閥桿163可以縱向移動到該閥孔中。
[0065]如在第一實施例中那樣，閥殼體161的閥孔162朝向調節活塞32是敞開的并且在軸向上彼此間隔地被第一橫向孔64和第二橫向孔65橫穿，所述第一橫向孔和第二橫向孔在閥殼體外通入通過密封部彼此分離的且與栗殼體11的內部分離的環形室內。在閥殼體161的朝向調節活塞32的端部附近的橫向孔64可以直接或經由栗的其他調節器與罐連接。因此，所述橫向孔用作壓力介質流出通道。當所述其他調節器激活時，橫向孔64經由所述其他調節器也可以與栗的壓力接頭連接，然后用作壓力介質流入通道。橫向孔65與栗的壓力接頭連接。于是，所述橫向孔僅用作壓力介質流入通道。
[0066]如閥桿63 —樣，閥桿163在兩個控制凸肩66和67之間具有環形槽68，該環形槽的寬度等于這兩個橫向孔64和65彼此間的凈距離。在環形槽68中，閥桿163也具有作為橫向孔的徑向孔69，該徑向孔在內部與被構造為盲孔的軸向孔70相交，該軸向孔在閥桿163的朝向彈簧座43和調節活塞32的端側上是敞開的。徑向孔69具有比軸向孔70更小的橫截面。由此，減小了對閥桿63的反沖，并且這樣降低了流體力對閥特性的影響。
[0067]在圖5至6所示的閥桿163的調節位置中，這兩個橫向孔64和65恰好被控制凸肩66和67覆蓋。于是，調節閥160如調節閥60 —樣地構造有零重疊度。然而，小的負重疊度也是可能的，其中，環形槽68的寬度因此比這兩個橫向孔64和65彼此間的凈距離略大。如果閥桿從根據圖5至6的視圖中所示的調節位置向左運動，則通過環形槽68和孔69和70建立起橫向孔64與調節室55之間的流體連接，其中，所述調節室由調節活塞32、殼體主要部分12和閥殼體161形成。因此，調節油可從該調節室排擠至罐中，使得調節活塞32通過縮小調節室55的體積而朝著更大的行程體積的方向運動。
[0068]如果閥桿163從根據圖5和6的視圖中所示的調節位置向右運動，則通過環形槽68和孔69和70建立起橫向孔65與調節室55之間的流體連接。現在，調節油可以從栗的壓力接頭流至所述橫向孔，使得調節活塞32通過增大調節室55的體積而朝著更小的行程體積的方向運動。
[0069]在橫向孔65的區域中，閥孔162具有如下類型的階梯部，其從階梯部至閥殼體161的朝向調節活塞32的端部的直徑略小于從階梯部朝向另一方向的直徑。根據在閥孔162中的階梯部，閥桿163在控制凸肩67中具有階梯部，在該階梯部中，直徑從控制凸肩66中的直徑增大到另一直徑，從而形成測量面75，在該測量面上閥桿163被存在于橫向孔65中的栗壓力加載。由所述閥桿在測量面75上產生壓縮力，該壓縮力朝向與通過彈簧座43由回饋彈簧46和49施加到閥桿63上的力相同的方向。
[0070]閥殼體161連同根據圖5和6的調節閥160的閥桿163和閥孔162不同于調節閥60的閥桿63和閥殼體61。更確切地說，閥殼體161沿著其中軸線的方向通過如下方式長于閥殼體61，即其凸緣79顯著地長于閥殼體61的凸緣79。在凸緣79的端側109與橫向孔74之間的長度上，在閥孔162的擴寬的區段173中相繼容納有配對彈簧90、套筒110和比例電磁體100的短牙螺紋。于是，閥殼體161并不設置用于旋入附加殼體部分。因此，圖5和圖6中的閥的總結構長度短于圖2中的閥的結構長度。
[0071]套筒110由凸緣79的端側109出來移入閥孔162中直至殼體階梯部111。在套筒110的外側與閥殼體161之間存在機械密封部。套筒110的內直徑與閥孔162的內直徑和閥桿163在閥孔通入到調節室內的區域中的外直徑等大。套筒110通過蝶形彈簧112被壓向殼體階梯部111，并且由此在其位置上相對于閥殼體161固定，所述蝶形彈簧夾緊在套筒110與電磁體100的短牙螺紋之間。配對彈簧90夾緊在套筒110與閥桿的在閥桿161的調節位置中處于橫向孔74的區域中的軸環113之間。閥孔162的配對彈簧90的區域在閥桿163的任意位置中都朝向橫向孔74是敞開的，使得在該區域中殼體壓力處于主導，該殼體壓力僅受到小的壓力波動并且近似對應于罐壓力。因此，通過該壓力施加到閥桿163上的力可忽略不計。
[0072]閥桿163長于圖2至4中的調節閥60的閥桿63并且利用處于配對彈簧90內的延伸部114延伸直至套筒110，所述延伸部利用拱起的端側略微沒入到所述套筒中。
[0073]在套筒110中以縱向運動方式并且在有少量間隙的情況下、即在很大程度上密封地引導平衡活塞185，該平衡活塞被構造為簡單的柱塞并且根據套筒110的內直徑具有外直徑，該外直徑與閥桿163在控制凸肩66的區域中的外直徑相等。閥桿和平衡活塞是兩個部分，由此使得在閥孔的引導閥桿的區域與套筒110之間的平齊誤差對閥桿的可運動性無影響。但是，原則上可想到，閥桿和平衡活塞形成一件式部件。在其背離閥桿的第一端側上，平衡活塞185如根據圖2至4的實施例的平衡活塞85 —樣由挺桿102加載，處于電磁體100中的螺旋壓力彈簧103和供電的電磁體通過所述挺桿將力施加到平衡活塞185上。由于螺旋壓力彈簧103，平衡活塞185利用其另外的端側始終靠置于閥桿163的拱起的端側上。
[0074]平衡活塞185的背離閥桿163的端側位于其內的、閥孔162的區域以流體方式與調節室55連接并且形成壓力室，在該壓力室中調節壓力處于主導，使得平衡活塞在平衡面87上由調節壓力加載并且利用對應的力被壓向閥桿163，所述平衡面與閥桿163在控制凸肩66的區域中的面等大。因此，這在調節壓力方面是壓力平衡的。調節壓力通過磁體孔(挺桿102在該磁體孔內延伸)也存在于電磁體100內，使得所述電磁體必須被耐高壓地構造。
[0075]在平衡活塞185的其中一個端側之前，從調節室55至壓力室的流體連接通過兩個縱向孔115、在套筒110的區域中的閥孔的環繞的并且切割縱向孔115的槽116、在套筒110中的孔117和環形間隙實現，所述縱向孔從閥殼體161的朝向調節室55的端側開始并且平行于閥殼體中的閥孔162地延伸，所述環形孔從孔117起在套筒與平衡活塞185之間延伸直至套筒的其中一個端部。
[0076]在運行方式方面，調節閥160完全對應于圖2至4中的調節閥60，從而在運行方式方面可以參考對應的描述部分。
[0077]如閥桿63那樣，在閥桿163上也設置有倒棱，該倒棱確保轉矩調節通過輸送流調節或壓力調節快速觸發。倒棱在圖7中可看到。為了安置倒棱，閥桿163的凸肩66通過附加的環形槽121劃分成窄的控制凸肩122和長的引導-和密封凸肩123。控制凸肩122現在在兩個彼此對置的部位處通過取消小高度的柱形段而分別設置輾平部124。通過這兩個輾平部124將閥桿163的環形槽68持久地與橫向孔64連接。因此，這兩個輾平部124形成倒棱。
[0078]附圖標記清單
11栗殼體 12殼體主要部分 13連接板 14傳動裝置 15圓柱鼓 16傳動軸 17圓錐滾子軸承 18圓錐滾子軸承 19樞轉搖架
20柱塞
21工作室 22控制結 23控制結 24控制板 25 滑墊
30調節裝置 31復位彈簧 32調節活塞 33 球
4132的底部
4241的外側 43彈簧座
4443的底部
4543的內肩部 46回饋彈簧4743的外凸肩48調整墊片