可避免的雜質是在一般的鋼鐵制造過程中可從原料或 周圍環境無意地被滲入的物質，因此無法排除。對于一般的鋼鐵制造過程中的技術人員來 說是能夠理解所述不可避免的雜質。
[0089] 均滿足上述的成分組成及成分關系的鋼板包括TiS、TiC及Ti(C、巧析出物中的一 種W上，此時，當所述析出物在觀察視野范圍內在每平方厘米（cm2)分布7X108個W上時， 能夠確保不發生魚鱗缺陷等表面缺陷的同時珪巧粘著力優異的鋼板。
[0090] 按如上所述的分布形成的TiS、TiC及Ti (C、巧析出物中的一種W上的析出物，在 熱社及冷社時，所述析出物被破碎的同時發生內部龜裂（crack)，從而能夠大幅提高所述析 出物本身或其周圍的微孔（micro-void)的形成。所述形成的微孔可用作能夠吸收-儲存 氨的吸留位置（site)。
[0091] 而且，優選地，本發明的鋼板進一步包括珪巧層，在包括所述珪巧層的情況下，具 備氨的滲透率為800秒/mm2 W上，并且珪巧粘著力指數為90% W上的優異的珪巧特性。
[0092] 而且，本發明的鋼板在50重量％的硫酸溶液中的腐蝕損失率為30mg/cm2Ar W 下，從而具備優異的耐硫酸腐蝕性。
[0093] 況且，當遇到惡劣的硫酸冷凝腐蝕環境時，因鋼板腐蝕而生成的腐蝕生成物誘層 中包含的化的含量優選為10重量％ ^上，并且包含所述含量的化的誘層堅固且不發生龜 裂。
[0094] 下面，詳細說明本發明的鋼板的制造方法。
[0095] 下面的制造方法只是表示能夠制造本發明的鋼板的一個優選實施例，本發明并不 限定于此。
[0096] 首先，制造滿足上述成分組成及成分關系的鋼巧之后，對所述鋼巧進行再加熱處 理。
[0097] 在進行所述再加熱時，當溫度低于115(TC時，由于Ti的再固溶不充分，因此無法 實現本發明所要達到的充分地形成Ti基析出物的目的。 陽09引 因此，優選地，在115(TCW上的溫度下進行所述再加熱。
[0099] 優選地，將所述已再加熱的鋼巧進行粗社后，通過在Ar3 W上的溫度下進行熱終 牽L由此制造熱社鋼板。
[0100] 當所述熱終社溫度小于Ar3時，由于生成延伸的晶粒，因此具有延伸率大幅下降 的問題。
[0101] 因此，當進行所述熱終社時，優選在Ar3 W上的溫度下進行，更為優選地，可在 850~1000 °C下進行。 陽102] 優選地，將所述制造的熱社鋼板在500°CW上的溫度下進行卷取。 陽103] 當進行所述卷取時的溫度小于500°C時，會形成粗大的碳化物，而且由于形成珠光 體相，具有鋼的硬度大幅增加的問題。
[0104] 因此，優選地，將所述卷取溫度控制在500°C W上，更為優選地，可在500~800°C 的溫度下實施。
[01化]之后，優選地，將上述已卷取的熱社鋼板進行冷社，由此制造冷社鋼板。 陽106] 在進行所述冷社時，當冷社壓下率小于75%時，由于無法在Ti基析出物周圍形成 充分的微孔，因此在進行珪巧處理后有可能會發生魚鱗缺陷，相反，當冷社壓下率超過90% 時，由于加工硬化，具有社制性及板形狀不良的問題。
[0107] 因此，優選地，在進行所述冷社時，將冷社壓下率控制在75~90%。
[0108] 之后，優選地，將所述已制造的冷社鋼板在650~850°C下進行連續退火處理。
[0109] 當進行所述連續退火處理時，若退火溫度小于650°C，則由于無法完成再結晶，因 此很難確保初性及成型性，相反，若退火溫度超過850°C，則由于轉變成兩相區，有可能形成 硬質相，因此不優選。
[0110] W下，通過實施例對本發明進行更為具體的說明。只是，W下的實施例只是為了更 好地說明本發明而示例的，并不是限定本發明的權利要求范圍，本發明的權利要求范圍是 由權利要求書中記載的事項和從所述記載的事項合理地推導的事項決定。 陽111](實施例1)
[0112] 準備具有W下表1中示出的組成成分的鋼巧，然后在1200°C的溫度下將所述鋼巧 進行再加熱，然后在850°C的溫度下進行熱終社，由此制造各熱社鋼板。在750°C的溫度下， 將所述已制造的各熱社鋼板進行卷取，然后W 80%冷社壓下率進行冷社，由此制造冷社鋼 板。之后，在750°C的溫度下，對所述冷社鋼板進行連續退火處理。
[0113] 之后，為了調查所述冷社鋼板的珪巧特性而準備珪巧處理試片，然后實施珪巧處 理。此時，準備的所述珪巧處理試片為W 50mmX 120mm的大小切斷的試片。
[0114] 對所述已準備的珪巧處理試片進行完全脫脂后，涂布下釉的釉液，在200°C的溫度 下干燥10分鐘，W完全去除水分，之后在830°C的溫度下維持7分鐘并實施般燒處理，然后 冷卻至常溫。之后，對已完成下釉珪巧處理的試片重新涂布上釉的釉液，然后在200°C的溫 度下干燥10分鐘，W完全去除水分。將已干燥的試片在800°C的溫度下維持7分鐘，并實 施般燒處理，然后實施空冷式珪巧處理。此時，將鍛燒爐的氛圍條件為將露點溫度設置成 30°C，W采用最容易發生魚鱗缺陷的惡劣的條件。之后，將已完成珪巧處理的試片在200°C 的恒溫爐中維持20小時，對魚鱗進行加速處理。
[0115] 之后，通過肉眼調查發生的魚鱗缺陷數量。
[0116] 而且，對珪巧粘著力的評價是通過粘著力試驗儀器（ASTM C313-78規格的測試設 備）來測量粘度指數。
[0117] 而且，用于測量已經過珪巧處理的試片的氨滲透率的試驗是按ASTM G31規格實 施，在脫脂的鋼板的相反的一側，將經過硫酸電解的氨投入后，在相反的一側使用電荷禪合 器件攝象機（CCD)得出產生氨所需的時間除W鋼材的厚度的值。
[0118] 將通過上述方法測量的結果表示在表2中。
[0119] 而且，了解所述冷社鋼板的硫酸腐蝕特性。 陽120] 此時，誘層中的化含量是在70°C的溫度下將試片在50重量％的硫酸（H2SO4)溶 液中浸潰一個小時后拿出來，再使用聚焦離子束（FIB，化cused Ion Beam)切斷包括腐蝕 生成物的斷面，然后在所述切斷的試片的母材的正上方（10 μ m W內）通過掃描電子顯微鏡 (SEM)進行元素分析，由此測量相對的元素含量。 陽121] 誘層的龜裂（crack)發生與否是通過500倍的光學顯微鏡觀察浸潰在所述硫酸溶 液中的試片上表面時，W通過肉眼能夠觀察到的母材的程度來判斷龜裂的形成與否。
[0122] 硫酸腐蝕損失率是浸潰在所述硫酸溶液中的試片除W表面積的值，表示每小時 (Ih)每單位面積（cm2)的腐蝕損失率。
[0123] 而且，社制時的龜裂發生與否是通過判斷最終冷社時邊緣（edge)部的破裂現象 及鋼板斷裂與否來表示的。
[0124] 將通過上述方法測量的結果表示在表2中。
[0125] [表 U 陽 126]
陽127](在上述表1中，'N*'是將成分范圍的單位W ppm表示的。
[0128] 在上述表1中，成分關系式1、3及4分別表示從[關系式1]、[關系式3]及[關 系式4]得到的值，成分關系式2中的'0'表示滿足[關系式2]，' X '表示不滿足[關系 式 2]。）
[0129] [表引 陽 130]
陽13U (在上述表2中，誘層的化含量是W重量％表示，腐蝕損失率用單位mg/cmVhr表 示。而且，所述誘層龜裂及社制時的龜裂是表示龜裂的發生與否。） 陽132] 如上述表1及表2所示，均滿足本發明的成分組成、成分關系及制造條件的發明鋼 1至4,在鋼中充分地形成Ti基析出物，并且充分吸留鋼中的氨，從而不會發生魚鱗缺陷，氨 滲透率也表示800秒/mm2的高的氨滲透率，而且珪巧粘度指數為100 %，從而可確認珪巧特 性優異。 陽133] 而且，可確認在硫酸腐蝕試驗中發生的誘層中的化含