本發明的目的的 范圍內可以含有基于其他不飽和烴的共聚合成分等，也可以摻混不是由丙烯單獨形成的聚 合物。作為這樣的共聚合成分、構成摻混物的單體成分，可舉出例如，乙烯、丙烯(共聚形成 的的摻混物的情況）、1_ 丁烯、1-戊烯、3-甲基-1-戊烯、3-甲基-1-丁烯、1-己烯、4-甲基-1-戊稀、5-乙基-1-己稀、1-辛稀、1-癸稀、1-十二碳稀、乙烯基環己稀、苯乙稀、稀丙基苯、環戊 烯、降冰片烯、5-甲基-2-降冰片烯等。共聚合量或摻混量，從耐絕緣擊穿特性、尺寸穩定性 的觀點出發，優選以共聚合量計小于Imo 1 %、以摻混量計小于10質量％。
[0030] 另外，該直鏈狀聚丙烯中在不損害本發明的目的的范圍內可以包含各種添加劑， 例如，結晶成核劑、抗氧劑、熱穩定劑、增滑劑、抗靜電劑、防粘連劑、填充劑、粘度調節劑、防 著色劑等。
[0031] 其中，抗氧劑的種類和添加量的選擇從長期耐熱性的觀點出發是重要的。即，作為 該抗氧劑，優選具有立體障礙性的酚系的抗氧劑，其中至少1種為分子量500以上的高分子 量型的抗氧劑。作為其具體例可舉出各種抗氧劑，但例如，優選并用2,6_二叔丁基對甲酚 (BHT:分子量220 · 4)與1，3，5-三甲基-2，4，6-三(3，5-二叔丁基-4-羥基芐基)苯(例如，于， 力'彳年一社制Irganox(注冊商標）1330:分子量775.2)或四[亞甲基-3(3,5-二叔丁基-4-羥 基苯基）丙酸酯]甲烷（例如，于八力'彳年一社制Irganox(注冊商標）1010:分子量1177.7) 等。優選這些抗氧劑的總含量相對于聚丙烯總量為0.03~1.0質量％的范圍。如果抗氧劑過 少，則有時長期耐熱性差。如果抗氧劑過多，則有時由于這些抗氧劑的逸出所引起的高溫下 的粘連(blocking)，對電容器元件產生不良影響。更優選的含量為0.1~0.9質量％，特別優 選為0.2~0.8質量％。
[0032]另外，本發明的雙軸取向聚丙烯膜，從耐電壓性提高的觀點出發，可以含有支鏈狀 聚丙烯(H)，在添加的情況下優選含有0.05~10質量％，更優選含有0.5~8質量％，進一步 優選含有1~5質量％。通過使其含有上述支鏈狀聚丙烯(H)，能夠將在熔融擠出的樹脂片的 冷卻工序中生成的球晶尺寸容易地控制為較小，能夠獲得將在拉伸工序中產生的絕緣缺陷 抑制為較小、耐電壓性優異的聚丙烯膜。
[0033]進而，本發明的膜優選為由直鏈狀聚丙烯與前述支鏈狀聚丙烯(H)的混合物構成 的膜。在該情況下，支鏈狀聚丙烯(H)特別優選為，在230°C測定時的熔融張力(MS)和熔融流 動指數(MFR)滿足log(MS)>-0.561og(MFR)+0.74的關系式的支鏈狀聚丙烯(H)。
[0034]為了獲得在230°C測定時的熔融張力(MS)和熔融流動指數(MFR)滿足1叩(1^)>-0.561og(MFR)+0.74的關系式的支鏈狀聚丙烯(H)，優選使用摻混包含大量高分子量成分的 聚丙烯的方法，摻混具有分支結構的低聚物、聚合物的方法，如日本特開昭62-121704號公 報中記載的那樣向聚丙稀分子中導入長鏈分支結構的方法，或者日本特許第2869606號公 報中記載的那樣的方法等。
[0035] 在這里，所謂在230°C測定時的熔融張力，是依照JIS-K7210(1999)所示的熔融流 動指數(MFR)測定而測定的參數。具體而言，使用東洋精機制熔融張力測試儀，將聚丙烯加 熱至230 °C，將熔融聚丙烯以15mm/分鐘的擠出速度擠出使其為條狀物，測定以6.4m/分鐘的 速度牽引該條狀物時的張力，設為熔融張力（單位cN)。另外，所謂在230°C測定時的熔融流 動指數(MFR)，是依照JIS-K7210(1999)在荷重21.18N下測定的參數(單位g/ΙΟ分鐘）。
[0036]作為上述支鏈狀聚丙烯(H)，優選滿足上式的支鏈狀聚丙烯，但不特別限定，從制 膜性的觀點出發，優選熔融流動指數(MFR)在1~20g/10分鐘的范圍的支鏈狀聚丙烯，更優 選在1~10g/10分鐘的范圍的支鏈狀聚丙烯。另外，關于熔融張力，優選在1~30cN的范圍， 更優選在2~20cN的范圍。另外，這里所謂的支鏈狀聚丙烯(H)，是相對于10,000個碳原子 中，有5個位置以下的內部3置換烯烴的聚丙烯。該內部3置換烯烴的存在可以通過 1H-NMR波 譜的質子比確認。
[0037] 在本發明中，在不違背本發明的目的范圍內可以添加結晶成核劑。如已述所示，支 鏈狀聚丙烯(H)其自身已經具有α晶或β晶的結晶成核劑效果，但可示例出其他種類的α晶成 核劑(二亞芐基山梨糖醇類、苯甲酸鈉等）、β晶成核劑（1，2_羥基硬脂酸鉀、苯甲酸鎂、Ν，Ν'_ 二環己基-2,6_萘二甲酰胺等酰胺系化合物、喹吖啶酮系化合物等)等。然而，上述其他種類 的成核劑的過量添加有時會引起拉伸性的下降、由孔隙形成等引起的耐電壓的下降，因此 其含量相對于聚丙烯總量通常為〇 . 5質量％以下，優選為0.1質量％以下，進一步優選為 0.05質量％以下。
[0038] 本發明的雙軸取向聚丙烯膜通過采用高剛性和尺寸穩定性優異的構成，耐電壓性 優異且操作性優異，因而適合薄膜的膜電容器用，特別是如果膜厚為〇. 5μπι以上且小于3μπι 的范圍，則其性能被有效地表達。更優選的厚度為〇.8μπι以上且小于2.8μπι，進一步優選的厚 度為Ιμπι以上且小于2.6μηι。
[0039] 本發明的雙軸取向聚丙烯膜優選作為電容器用電介質膜使用，但不受電容器的類 型限定。具體而言，從電極構成的觀點來看，可以是箱卷繞電容器、金屬蒸鍍膜電容器中的 任一種，也優選用于浸滲了絕緣油的油浸類型的電容器、完全未使用絕緣油的干式電容器。 另外，從形狀的觀點來看，可以是卷繞式(捲卷式），也可以是疊層式。然而，從本發明的膜的 特性出發，特別優選作為金屬蒸鍍膜電容器使用。
[0040] 另外，聚丙烯膜通常表面能量低，難以穩定地進行金屬蒸鍍，因此以使金屬附著力 良好為目的，優選事先進行表面處理。所謂表面處理，具體而言示例出電暈放電處理、等離 子體處理、輝光處理、火焰處理等。通常聚丙烯膜的表面潤濕張力為30mN/m左右，通過這些 表面處理，使潤濕張力為37~50mN/m、優選為39~48mN/m左右，從而與金屬膜的粘接性變得 優異、安全性也良好，因而優選。
[0041] 本發明的雙軸取向聚丙烯膜是使用能夠給予上述特性的原料、通過被雙軸拉伸而 獲得的。作為雙軸拉伸的方法，可以通過吹脹同時雙軸拉伸法、拉幅機同時雙軸拉伸法、拉 幅機逐次雙軸拉伸法中的任一種獲得，其中，在控制制膜穩定性、厚度均一性、膜的高剛性 與尺寸穩定性方面，優選采用拉幅機逐次雙軸拉伸法。
[0042] 接著說明本發明的雙軸取向聚丙烯膜的制造方法。首先，將聚丙烯樹脂熔融擠出 在支持體上形成聚丙烯樹脂片，將該聚丙烯樹脂片按照縱向拉伸、橫向拉伸的順序依次進 行雙軸拉伸，然后實施熱處理和松弛處理，從而制造雙軸取向聚丙烯膜。此時，相對于縱向 拉伸的工序出口的膜輸送速度，使橫向拉伸的工序入口的膜輸送速度為99.9%~97.0%， 然后用夾子夾住膜端部進行橫向拉伸，在接下來的工序中保持用夾子緊緊夾住寬度方向的 狀態來實施熱處理和松弛處理。以下進行更具體的說明，但未必限定于這個方法。
[0043] 首先，向直鏈狀聚丙烯中摻混高熔融張力聚丙烯(支鏈狀聚丙烯(H))、進行熔融擠 出，在通過過濾膜之后，在230~260°C的溫度下從狹縫狀口模擠出，在溫度控制在60~110 °(：的冷卻鼓上使其固化而得到未拉伸片。作為向鑄造鼓密合的方法，可以使用靜電施加法、 利用水的表面張力的密合方法、氣刀法、壓輥法、水中澆鑄造法等中的任一種的方法，但優 選平面性良好且能夠控制表面粗糙度的氣刀法。氣刀的空氣溫度為0~l〇〇°C，優選為20~ 70°C，吹出的空氣速度優選為130~150m/s，為了提高寬度方向均勻性，優選氣刀為2重管結 構。另外，為了不產生膜的振動，優選以制膜下游側空氣流動的方式適當調節氣刀的位置。
[0044] 接著，將該未拉伸膜進行雙軸拉伸，使其雙軸取向。首先，使未拉伸膜通過保持在 120~150 °C的輥進行預熱，緊接著將該片保持在130 °C~150 °C的溫度，沿長度方向拉伸到2 ~8倍，然后冷卻至室溫。在該情況下，優選采用在作為長度方向的拉伸倍率拉伸3~6倍之 后冷卻至室溫的拉伸。對拉伸方法、拉伸倍率不特別限定，根據所使用的聚合物特性進行適 當選擇。然后，緊接著，將該拉伸膜導向拉