額定載荷；n-吊裝裝置4或者 邊柱3的個數，n取大于或者等于計算值的整數即可；
[0087] 邊柱3的穩定取決于邊柱3的細長比A和臨界應力Fcr;當細長比非常大時臨界 應力是邊柱3失效的主要形式；
[008引根據W下公式核算邊柱3的型號：
[0089] Fcr= 31 2EI/(yL)2
[0090] 式中：y -長度系數山-邊柱長度；E-彈性模量；I-邊柱截面的最小慣性矩；保證 邊柱3穩定需滿足：
[0091] F ^ y wFcr 陽0巧式中：yw-安全系數；F-邊柱3受力的垂直分力；
[0093] F =NXcos 目=[E G/(nXcos 目）]Xcos 白
[0094] =E G/n 陽0巧]取滿足F > y wFcr的邊柱3型號；
[0096]通過上述計算確定邊柱3的型號，進而確定邊柱3的長度系數y、彈性模量E W及 邊柱截面的最小慣性矩I ;
[0097] 通過上述步驟確定了吊裝裝置4的類型W及邊柱3的數目和型號，從而為工裝的 安裝做好準備。
[0098] 然后根據上述步驟確定的吊裝裝置4的類型W及邊柱3的數目和型號，對邊柱3 W及吊裝裝置4進行安裝。根據計算得到的邊柱3的型號，選取n根邊柱3安裝在中屯、筒 2的周圍，且所述邊柱3繞中屯、筒2的中屯、線沿圓周均勻分布；在邊柱3上高于殼體環帶板 12最高板高h的位置安裝吊裝裝置4。由于在邊柱3上高于殼體環帶板12最高板高h的 位置安裝吊裝裝置4 ;因此能夠保證殼體組裝環帶1能夠吊裝到滿足在殼體組裝環帶1的 下沿與殼體基礎11之間安裝下一圈殼體環帶板12要求的高度。
[0099] 為了使得邊柱3能夠承受較大的力，同時保證施工過程中邊柱3的穩定性，降低發 生安全事故的風險。進一步的，步驟A中選取n根邊柱3安裝在中屯、筒2的周圍時，還包括 步驟：在邊柱3與中屯、筒2之間設置拉桿31，所述拉桿31 -端與邊柱3連接，另一端與中 屯、筒2連接。通過拉桿31將邊柱3拉在中屯、筒2上，能夠抵消掉邊柱3受到的水平方向上 的分力，從而可W增加邊柱3的穩定性。 陽100] 為了減小邊柱3受到的水平分力，如圖12中所屬的力F1。進一步的，步驟A中在 安裝邊柱3時調節邊柱3的位置，使得在殼體組裝環帶1的吊裝過程中，吊裝裝置4與吊點 之間的連線與豎直方向的夾角0的最大值小于30°。 陽101] 根據圖12中的受力分析，可得F1 = NX sin 0 ;因此0越小F1越小，從而可W得 到吊裝裝置4與吊點之間的連線與豎直方向的夾角0的最大值小于30°。如果0太大， 邊柱3受到的水平分力較大，從而邊柱3可能發生彎曲，從而影響殼體組裝環帶1的吊裝精 度，或者造成無法正常吊裝，影響施工工期。同時安裝邊柱3盡量靠近殼體組裝環帶1的內 壁，從而可W避免脹圈5吊點受較大的徑向力而影響罐壁的楠圓度。
[0102] 所述吊裝裝置4可W采用卷揚機，為了節約成本，便于控制，步驟A中吊裝裝置4 采用手拉葫蘆。
[0103] 所述脹圈5的主要作用是脹緊在殼體組裝環帶1內，從而保證殼體組裝環帶1的 楠圓度在吊裝過程中不會發生變化。所述脹圈5可W采用多種方式比如開口圓環，在圓環 的開口處設置伸縮裝置，從而實現脹緊和松開。
[0104] 為了便于制作、安裝，同時降低成本，步驟B中所述的脹圈5包括拼接塊51化及伸 縮裝置52 ;所述拼接塊51首尾拼接形成圓環；所述伸縮裝置52設置在相鄰兩塊拼接塊51 的連接位置。
[01化]為了避免脹圈5在脹緊在殼體組裝環帶1內時，對殼體組裝環帶1的內部造成損 壞，進一步的，所述脹圈5的外圓周面設置有連接板53。優選的連接板53采用與殼體組裝 環帶1相同的材質。 陽106] 所述伸縮裝置52主要作用是張緊和松開脹圈5;伸縮裝置可W采用頂桿，為了便 于調節。同時可W提供較大的張緊力；優選的，所述伸縮裝置52采用千斤頂。 陽107] 實施例
[0108] 采用上述硫橫制酸轉化器殼體安裝方法進行不誘鋼轉化器安裝 陽109] 1、工裝的制作
[0110] 1、1吊裝裝置的選擇W及脹圈的制作
[01川吊裝裝置4采用手拉葫蘆，脹圈5采用槽鋼51卷制成外殼內徑相同的圓，然后等 分成=段，中間去掉部分放置螺旋千斤頂52,調節脹緊。脹圈5外側表面貼焊連接板53,連 接板53采用不誘鋼板，避免碳鋼直接與不誘鋼殼體接觸。提升前脹緊脹圈5,同時，在殼體 脹圈5上部焊接不誘鋼耳板，起掛耳作用，確保提升過程受力滿足要求。
[0112] 1. 2邊柱規格及個數確認
[0113] 如圖12所示，EN=EG/cos目；目=arctan (X3/H1)
[0114] 式中：N-吊裝裝置4提供的拉力，KN ;G-提升構件重力，KN;目-殼體組裝環帶1上 吊裝裝置4的連接點與吊裝裝置4上吊點之間的連線與豎直方向的夾角；L3-體殼體組裝 環帶1上吊裝裝置4的連接點與吊裝裝置4上的吊點之間的水平距離；H1-殼體組裝環帶1 上吊裝裝置4的連接點與吊裝裝置4上的吊點之間的豎直距離。
[0115] 其中L3=kLl-L2, H1=H-監-Hd-皿； 陽116] 式中：心邊柱中屯、線距殼體組裝環帶1內壁的內側距離，mm ;L1-吊裝裝置4上吊 點到邊柱中屯、線的垂直距離，mm ;H-邊柱高度，mm ;皿-單圈殼體組裝環帶1的最高高度，mm ;監-支撐高度，mm ;Hd-吊耳高度，mm ;
[0117] 因此 0 =arctan化-L1-L2)/ 化-監-Hd-HB);
[0118] 因為0在0~90。之間變化，EG恒定，0越大EN越大，即提升高度升至最高 時吊裝裝置4的受力最大；
[0119] n ^ E Nmax/ ( y X Ge)
[0120] 式中：y -吊裝裝置的安全系數，手拉葫蘆的安全系數取0. 75 ;Ge-吊裝裝置4的 額定載荷；n-吊裝裝置4或者邊柱3的個數，n取大于或者等于計算值的整數即可； 陽121] 邊柱3的穩定取決于邊柱3的細長比A和臨界應力Fcr ;當細長比非常大時臨界 應力是邊柱3失效的主要形式；根據W下公式核算邊柱3的型號： 陽m]Fcr= 31 2El/(yL)2
[0123] 式中：y-長度系數山-邊柱長度；E-彈性模量；I-邊柱截面的最小慣性矩，管的 最小慣性矩計算為I = n值4-d4)/64 ;保證邊柱3穩定需滿足： 陽124] y/cr 陽12引式中：yw-安全系數；取3~5, F-邊柱3受力的垂直分力； 陽 126] F = NX cos 目=[E G/(nX cos 目）]X cos 白 陽 127] =E G/n 陽12引取滿足!^ > y^^"的邊柱3型號。 陽129] 本施工實施例中當提升至最高高度時L = 500mm，L1 = 150mm，L2 = 100mm，H = 4500mm，皿=2000mm，監=450mm，Hd = 200mm，
[0130] 目=arctan 化-L1-L2) / 化-HB-Hz-Hd) 陽131 ] = arctan 巧00-150-150)/(4500-2000-450-200) 陽132] =6。 陽133] E Nmax = E G/cos 目=510000/cos6。 陽134] = 512800KN(本施工實施例中最大E G = 510000KN) 陽 135] n Nmax/(y XGe) = 51280(V(0. 75X100000) = 6. 83,取 n = 7。 陽136](選取起重10噸的手拉葫蘆作為吊裝裝置4) 陽137] Fcr = 31沈I/(iiL)2案例中一端固定一端自由的壓桿y取2、取1 = 4.5米、E為 210X lON/m、I = 31值4-d4)/64,保證邊柱3穩定需滿足： 陽13引 F^ywFcryw--安全系數，取3~5。
[0139] F--立柱受力垂直分力
[0140] F = N1 X cos 目=[E G/ (nX cos 目）]X cos 白 陽1川=E G/n = 56980KN 陽142] 選用CP159* 10無縫鋼管做立邊柱3即可滿足要求。 陽143] 通過上述計算確定邊柱3的型號，進而確定邊柱3的長度系數y、彈性模量E W及 邊柱截面的最小慣性矩I ;根據計算得到邊柱3的型號，選取n根邊柱3安裝在中屯、筒2的 周圍，且所述邊柱3繞中屯、筒2的中屯、線沿圓周均勻