動。在未對比例磁體供電時，被調節的轉矩為最大，因為通過電磁體未從螺旋壓力彈簧的力中抵消任何力。比例磁體具有下降的特征曲線，因為通過挺桿102施加到平衡活塞85上的力和通過該平衡活塞施加到閥桿63上的力隨著電流強度的增大而減小。
[0053]還可考慮的是:當轉矩特征曲線隨著流經電磁體的電流的增大而要朝向更大的值移動時使用具有上升的特征曲線的比例-電磁體。
[0054]由于在附加殼體部分80的空腔區段84中并且因此也在比例磁體100中存在殼體壓力，所以比例磁體不必耐高壓。
[0055]代替電磁體，也可以將靜液壓控制管路連接到附加殼體部分80上，通過該靜液壓控制管路可以將空腔區段84與控制壓力源連接。于是使用不帶縱向孔的平衡活塞85，使得空腔區段84以流體方式與栗殼體11的內部分離。控制進空腔區段84中的控制壓力加載平衡活塞85的活塞桿86，使得除了調節彈簧90的力之外，根據控制壓力的大小可以將不同大小的附加力作用到閥桿63上，并且可以移動轉矩特征曲線。
[0056]于是，附加殼體部分80是用于不同修改后的根據本發明的調節裝置的通用接口。
[0057]在圖2至4中示出了處于如下狀態中的調節裝置，在該狀態中，圖1中的軸向活塞栗的樞轉搖架9最大地樞轉并且因此行程體積最大。第一回饋彈簧46最大地張緊，第二回饋彈簧49不起作用。回饋彈簧46的力和由工作壓力在閥桿63的測量面75上產生的壓縮力之和小于調節彈簧90的力。在此基于調節裝置的一種變型方案，在該變型方案中，附加殼體部分80通過螺旋塞封閉，并且在不考慮調節彈簧的力的情況下沒有附加的力作用到閥桿63上。閥桿63處于如下位置中，在該位置中所述閥桿將調節室55與橫向孔64進而與罐連接。然而，在這些圖中示出了在以下調節位置處的閥桿，在所述調節位置中所述閥桿以小的正的或負的重疊度封閉橫向孔64和65。
[0058]現在，工作壓力可以升高到使得在測量面75上由工作壓力產生的壓縮力加上回饋彈簧46的力變得大于調節彈簧90的力。于是，閥桿63被如此移動，使得其將橫向孔65與調節室55連接，從而壓力介質流入調節室中并且調節活塞32從閥殼體61運動離開，而彈簧座43則保持靠置在閥桿63上。由此，回饋彈簧46的力變得更小。一旦回饋彈簧46的更小的力與更大的壓縮力之和變得等于調節彈簧90的力，則閥桿63運動到其調節位置中，在該調節位置中除了小的調節運動之外，所述閥桿使得調節室55與橫向孔64和65分離。工作壓力的進一步升高又引起閥桿移動，使得其他壓力介質流入調節室55中，并且在減小回饋彈簧46的力的情況下調節活塞32又從閥殼體61移除直至進入如下位置，在該位置中作用于閥桿63的力處于平衡中。如果工作壓力變得更小，則閥桿從調節位置沿著相反的方向移動并且將調節室55與橫向孔64連接，使得壓力介質從調節室流出。調節活塞32靠近閥殼體并且回饋彈簧46的力增大直至平衡減小的壓縮力。
[0059]描述調節活塞32的路徑與工作壓力之間的相關性的曲線的斜率首先僅通過回饋彈簧46的彈簧常數來確定。
[0060]在閥殼體61進一步移除時，調節活塞32最后到達如下位置中，在該位置中在彈簧座43上的外凸肩47與扣環50 (包括調整墊片在內)之間的間距對應于松弛的回饋彈簧46的長度。在調節活塞32進一步運動時，回饋彈簧49現在也變得起作用。通過彈簧座43施加到閥桿63上的力現在在確定的路徑上與在回饋彈簧49變得起作用之前相比明顯減小，因為不僅回饋彈簧46的作用到彈簧座上的力變得更小，而且回饋彈簧49的沿著相反方向起作用的力變得更大。相應地，在調節活塞32的路徑與工作壓力之間的特征曲線變得更陡峭。于是，該特征曲線由斜率不同的兩條直線區段組成，所述區段在調節活塞32的在其中回饋彈簧49變得起作用和變得不起作用的位置中相交。
[0061]如果附加殼體部分80的通用性和轉矩特征曲線的移動是不期望的，則空腔81不必是連貫的，而是可以是具有兩個不同直徑的盲孔，其中，在活塞桿的自由端側與盲孔的底部之間的空間以流體方式與橫向孔74連接。
[0062]圖5示出了由調節活塞132、回饋彈簧146和149和彈簧座143構成的組件，盡管所述組件與圖2至4中的對應組件不同，但可以與根據圖2至4的調節閥60 —起使用。彈簧座143類似于彈簧座43地套筒狀地構造有底部144和外凸肩147，但是沒有內肩部。所述彈簧座被相對于圖2至4中的彈簧座43轉動180度地引入套筒狀的調節活塞132中，使得其底部144位于底部141附近而外肩部147位于調節活塞132的敞開的端部附近。在彈簧座143的底部144中存在穿通部，延伸部150穿過該穿通部，該延伸部被壓入調節活塞132的底部141中或者以其他方式力配合地連接，并且該延伸部在其位于彈簧座143內的自由端部設置有外凸肩151。
[0063]現在，在延伸部150與彈簧座143之間布置第二回饋彈簧149。該第二回饋彈簧可以軸向地張緊在延伸部150的外凸肩151與彈簧座143的底部141之間。在彈簧座143的外凸肩147與調節活塞132的內肩部152之間軸向夾緊第一回饋彈簧146。盤片153朝向閥桿63地插入到彈簧座143中，閥桿63通過該盤片靠置于彈簧座上。在盤片153與彈簧座143之間可以插接調整墊片148，以便確定調節活塞132的如下位置，在該位置中第二回饋彈簧149變得起作用或不起作用。回饋彈簧149的與調整墊片的總厚度有關的力可以通過設定作用于閥桿的另一側的反作用力來平衡。類似于根據圖2至4的實施例，在盤片153中、在彈簧座143中和在延伸部150中存在孔和留空部，以便能夠實現在調節室的所有部分與閥桿之間自由的壓力介質流動。
[0064]在根據圖2至5的兩個實施例中，特別的優點在于，由調節活塞、彈簧座和回饋彈簧構成的組件本身可操作地并且與調節閥分離地可插入到栗殼體中。因此調節活塞和彈簧座不會丟失地彼此保持，因為第二回饋彈簧49或149防止第一回饋彈簧46的彈簧座被調節活塞推開。
[0065]同樣，閥桿不會丟失地保持在閥殼體中，使得調節活塞也可以作為閥組件進行操作并且容易安裝。閥組件在此可以在所有標稱大小和功率等級上近似相等。僅閥桿的直徑和相應地閥孔的直徑必要時必須與不同的調節室大小相匹配。在調節活塞組件中，變型方案通過標稱大小和不同的功率等級以不同回饋彈簧組的形式來反映。
[0066]圖6示出了由調節活塞232、回饋彈簧246和249和彈簧座243構成的組件，所述組件同樣可以與根據圖2至4的調節閥60 —起使用。不同于根據圖2至5的兩個實施例，在根據圖6的實施例中與調節活塞232的位置無關地始終有兩個回饋彈簧作用到靠置在閥桿63上的彈簧座243上，該彈簧座現在基本上被構造為帶有用于回饋彈簧的引導銷的彈簧盤。由回饋彈簧施加到彈簧座上的力同向，所述力加和大于每個單力的合力。
[0067]在空心調節活塞232中，止擋套筒233可運動地引導。第二回饋彈簧249夾緊在止擋套筒233的底部234與持久地靠置于閥桿63上的彈簧座243之間。支撐彈簧235夾緊在止擋套筒233的底部234與調節活塞232的底部241之間。穿通部236位于止擋套筒233的底部234中，第一回饋彈簧246穿過該穿通部夾緊在調節活塞232的底部與彈簧座之間。
[0068]在圖6中示出了處于如下狀態中的組件，在該狀態中調節活塞232靠置在閥殼體61上并且栗的行程體積為最大。該止擋套筒233也靠置于閥殼體61上。在此，支撐彈簧235的力大于第二回饋彈簧249的力。現在，如果壓力介質由于在閥桿63上的力平衡流向調節活塞232上的調節室55，則通過減小由回饋彈簧246施加的力將調節活塞232從閥殼體移除。支撐彈簧235的力也減小，但首先還大于回饋彈簧249的力，使得止擋套筒233保留在閥殼體61上并且回饋彈簧249的力不改變。首先在調節活塞232的確定的位置中，支撐彈簧235的力與回饋彈簧249的力等大，從而在調節活塞232進一步運動時止擋套筒233也運動。然而，止擋套筒233的路徑與調節活塞232的路徑不相同，而是與兩個彈簧235和249的彈簧常數有關。現在，在任何情況下，兩個回饋彈簧246和249減小的合力都比在調節活塞232的確定位置之前回饋彈簧246已減小的力更顯著。現在，在工作壓力發生一定改變的情況下，調節活塞232的路徑相應地更小。又得到了由不同斜率的兩條相交的直線構成的特征曲線，其中，交點在回饋彈簧249的力增大、改變和開始保持恒定的位置處。
[0069]在許多情況下，栗的轉矩調節與壓力調節或與輸送流調節或與兩個其他調節組合，并且在用于轉矩調節的調節閥之外還存在用于壓力調節的調節閥和用于輸送流調節的調節閥。在此情況下，壓力介質流入調節室55和壓力介質從調節室55流出通過橫向孔64和從調節位置朝向調節室55要移動的閥桿63來進行。為了尤其是在轉矩調節閥60的調節位置中也可以使得通過輸送流調節閥控制的壓力介質流入到調節室55內，閥桿6