]另一方面，在主軸馬達11驅動時，在條紋821的內部，潤滑液60朝向相對于周向具有β?度的方向(上側的雙點劃線箭頭所示的方向)移動。并且，在條紋822的內部，潤滑液60朝向相對于周向具有β2度的方向(下側的雙點劃線箭頭所示的方向)移動。
[0098]這樣，即使在徑向動壓槽72中，潤滑液60在條紋821內移動的方向與潤滑液60在第一動壓槽721內且除了條紋821外的部分移動的方向所形成的角度Θ1也為α?-β?度，且比現有的α?度小。也就是說，潤滑液60在條紋821內移動的方向與潤滑液60在第一動壓槽721內且除了條紋821外的部分移動的方向所形成的角度Θ1比條紋821沿周向的情況接近O度。因此，潤滑液60在徑向動壓槽72內的流動不易被條紋821阻礙。因此，在徑向動壓槽72內，潤滑液60容易從低動壓區域702向高動壓區域701移動。由此，能夠提高在第一動壓槽721產生的動壓力。
[0099]并且，在主軸馬達11驅動時，潤滑液60在條紋822內移動的方向與在第二動壓槽722內潤滑液60在條紋822外的部分移動的方向所形成的角度Θ2為α2_β2度，且比現有的α2度小。也就是說，潤滑液60在條紋822內移動的方向與潤滑液60在第二動壓槽722內且除了條紋822外的部分移動的方向所形成的角度Θ2比條紋822沿周向的情況接近O度。因此，徑向動壓槽72內的潤滑液60的流動不易被條紋822阻礙。因此，在徑向動壓槽72內，潤滑液60容易從低動壓區域702向高動壓區域701移動。由此，能夠提高在第二動壓槽中722產生的動壓力。
[0100]在本實施方式中，尤其第二動壓槽722相對于周向的角度α2度與條紋822相對于周向的角度β2度為相同的角度。也就是說，潤滑液60在條紋822內的移動的方向與潤滑液60在第二動壓槽722內且除了條紋822外的部分移動的方向所形成的角度Θ2為O度。因此，在主軸馬達11驅動時，潤滑液60在第二動壓槽722內移動的方向無論在條紋822內還是在條紋822外都是相同的。因此，潤滑液在條紋822內的流動不會阻礙潤滑液在條紋822外的部分的流動。由此，能夠進一步提高在第二動壓槽722中產生的動壓力。
[0101]如圖10所示，第一軸向動壓槽73朝向相對于周向具有比O度大的角度即as度的方向延伸。另外，在形成于第一軸向動壓槽73以及第二軸向動壓槽74等的與中心軸線9正交的平面的動壓槽中，相對于周向的角度稱為所謂的切線角。并且，條紋83朝向相對于周向具有比O度大、且在as度以下的角度度的方向延伸。
[0102]在主軸馬達11驅動時，旋轉部件31相對于具有第一軸向動壓槽73的軸22沿周向旋轉。由此，在第一軸向動壓槽73內，潤滑液60朝向相對于周向具有as度的方向(虛線箭頭所示的方向)移動。其結果是，第一軸向動壓槽73的徑向內側且周向一側的端部成為高動壓區域701，第一軸向動壓槽73的徑向外側且周向另一側的端部成為低動壓區域702。
[0103]并且，在主軸馬達11驅動時，在條紋83的內部，潤滑液60沿條紋83所延伸的方向移動。也就是說，在條紋83的內部，潤滑液60朝向相對于周向具有此度的方向(雙點劃線箭頭所示的方向)移動。
[0104]在該第一軸向動壓槽73中，潤滑液60在條紋83內移動的方向與潤滑液60在第一軸向動壓槽73內且除了條紋83外的部分移動的方向所形成的角度θ8為度，比現有的as度小。也就是說，潤滑液60在條紋83內移動的方向與潤滑液60在第一軸向動壓槽73內且除了條紋83外的部分移動的方向所形成的角度0S比條紋83沿周向的情況接近O度。因此，第一軸向動壓槽73內的潤滑液60的流動不易被條紋83阻礙。因此，在第一軸向動壓槽73內，潤滑液60容易從低動壓區域702向高動壓區域701移動。由此，能夠提高在第一軸向動壓槽73中產生的動壓力。
[0105]在本實施方式中，尤其第一軸向動壓槽73相對于周向的角度as度與條紋83相對于周向的角度fe度為相同的角度。也就是說，在主軸馬達11驅動時，潤滑液60在第一軸向動壓槽73內移動的方向無論在條紋83內還是在條紋83外都是相同的。由此，能夠進一步提尚在第一軸向動壓槽73中產生的動壓力。
[0106]如圖10所示，第一軸向動壓槽73的高動壓區域701的周向寬度Wl比第一軸向動壓槽73的低動壓區域702的周向寬度W2小。因此，第一軸向動壓槽73的周向寬度隨著潤滑液60從低動壓區域702向高動壓區域701移動而變窄，從而容易提高高動壓區域701中的潤滑液60的動壓力。也就是說，能夠提高第一軸向動壓槽73中的動壓力。
[0107]這樣，在該流體動壓軸承6中，各動壓槽71至74具有用于提高各自的動壓力的各種要素。由此，能夠減少流體動壓軸承6的軸承損失，且能夠進一步提高軸承剛性。
[0108]以上，對本發明所例示的實施方式進行了說明，但本發明并不限定于上述的實施方式。
[0109]圖11為示出了一變形例所涉及的徑向動壓槽列62A的一部分的圖。構成徑向動壓槽列62A的徑向動壓槽72A為所謂的人字狀的動壓槽，所述動壓槽具有:第一動壓槽721A，所述第一動壓槽721A隨著從上方向下方而朝著周向一側；以及第二動壓槽722A，所述第二動壓槽722A隨著從上方向下方而朝著周向另一側。
[0110]在第一動壓槽721A的底部配置有多個第一條紋821A。在第二動壓槽722A的底部配置有多個第二條紋822A。這些條紋821A、822A為朝向第一動壓槽721A以及第二動壓槽722A的深度方向凹陷的槽，且相對于周向傾斜延伸。
[0111]在圖11的例子中，第一動壓槽721A相對于周向的角度alA度與第二動壓槽722A相對于周向的角度a2A度為相同的角度。并且，第一動壓槽721A的長度LI與第二動壓槽722A的長度L2為相同的長度。另一方面，第一條紋821A相對于周向的角度βΙΑ度與第二條紋822A相對于周向的角度β2Α度為不同的角度。由此，由第一動壓槽721A產生的動壓力與由第二動壓槽722Α產生的動壓力不同。
[0112]在上述實施方式中，將第一動壓槽721相對于周向的角度α?度和第二動壓槽722相對于周向的角度α2度設定為不同的角度。并且，將第一動壓槽721的長度與第二動壓槽722的長度設定為不同的長度。由此，使由第一動壓槽721產生的動壓力與由第二動壓槽722產生的動壓力不同。其結果是，能夠以所需的平衡產生由第一動壓槽721產生的動壓力和由第二動壓槽722產生的動壓力。
[0113]針對于此，在圖11的例子中，能夠不依靠第一動壓槽721Α以及第二動壓槽722Α的形狀，而通過調整配置在這些動壓槽底部的第一條紋821Α以及第二條紋822Α相對于周向的角度βΙΑ度以及β2Α度，以所需的平衡產生由第一動壓槽721Α產生的動壓力和由第二動壓槽722Α產生的動壓力。
[0114]圖12為示出了其他變形例所涉及的徑向動壓槽72Β的圖。徑向動壓槽72Β為所謂的人字狀的動壓槽，所述動壓槽具有:第一動壓槽721Β，所述第一動壓槽721Β隨著從上方向下方而朝著周向一側；以及第二動壓槽722Β，所述第二動壓槽722Β隨著從上方向下方而朝著周向另一側。在圖12的例子中，第一動壓槽721Β的周向一側的端部與第二動壓槽722Β的周向一側的端部直接相連。
[0115]包括第一動壓槽721Β的下側且周向一側的端部以及第二動壓槽722Β的上側且周向一側的端部在內的區域，也就是說包括第一動壓槽721Β與第二動壓槽722Β的連接部分在內的區域成為在主軸馬達驅動時產生比其他區域高的動壓力的高動壓區域701Β。并且，包括第一動壓槽72IB的上側且周向另一側的端部在內的區域與包括第二動壓槽722Β的下側且周向另一側的端部在內的區域分別為低動壓區域702Β。
[0116]在第一動壓槽721Β的底部配置有多個第一條紋821Β。在第二動壓槽722Β的底部配置有多個第二條紋822Β。這些條紋821Β、822Β為朝向第一動壓槽721Β以及第二動壓槽722Β的深度方向凹陷的槽，且相對于周向傾斜延伸。
[0117]在圖12的例子中，第一條紋821Β的周向一側的端部中的周向的位置與第二條紋822Β的周向一側的端部中的周向的位置一致。也就是說，在第一條紋821Β與第二條紋822Β的連接部位，第一條紋821Β的緣部801Β的周向位置與第二條紋822Β的緣部802Β的周向位置一 Sc ο
[0118]由此，在主軸馬達驅動時，圖12中用實線箭頭表示的潤滑液在第一條紋821Β內朝向下側且周向一側的流動與圖12中用虛線箭頭表示的潤滑液在第二條紋822Β內朝向上側且周向一側的流動在第一條紋821Β與第二條紋822Β的連接部位處碰撞。由此，能夠在高動壓區域70IB中獲得更高的動壓力。也就是說，能夠提高徑向動壓槽72Β中的動壓力。
[0119]并且，在圖12的例子中，高動壓區域701Β中的第一動壓槽721Β的深度D3比低動壓區域702Β中的第一動壓槽721Β的深度D4淺。因此，和第一動壓槽721Β相向的部件與第一動壓槽721Β的底部之間的間隙在深度D3的區域比在深度D4的區域窄。由此，在主軸馬達旋轉時，在第一動壓槽721Β內，潤滑液60Β的壓力容易隨著潤滑液60Β從低動壓區域702Β向高動壓區域701Β移動而增高。因此，能夠進一步提高第一動壓槽721Β中的動壓力。
[0120]第二動壓槽722Β也同樣，高動壓區域701Β中的第二動壓槽722Β的深度D3比低動壓區域702Β中的第二動壓槽722Β的深度(未圖示)淺。由此，能夠進一步提高第二動壓槽