上產生的阻力相等，因此在切削中不易在工具主體上引起顫振，在被切削件上容易產生高品質的加工面。
[0026]“多個內周側副切削刃的第二面在靠近中心軸的部分連結”是指，換言之，如圖1所示，當從端面側觀察工具主體30的前端部時，多個內周側副切削刃4的連結的第二面40的區域從包括中心軸O在內的區域朝向各內周側副切削刃4的徑向外周側呈帶狀地連續。
[0027]該帶狀的區域的寬度從中心軸O側朝向徑向外周側逐漸擴大，能夠在徑向上的任意部分均勻產生如下所述的彎曲力矩:包括各內周側副切削刃4的第二面40且是到旋轉方向后方側的切肩槽9為止的工具主體30的部分在切削時受到的阻力所產生的彎曲力矩。
[0028]當內周側副切削刃4切削被切削件W時，在內周側副切削刃4的徑向的各部分作用有與距旋轉中心即中心軸O的距離相應的彎曲力矩，包括內周側副切削刃4的第二面40且是到旋轉方向后方側的切肩槽9為止的工具主體30的部分克服該彎曲力矩。在此，通過使第二面40形成從中心軸O側朝向徑向外周側逐漸擴大的形狀，克服切削時的彎曲力矩的部分的截面積從徑向中心軸側朝向外周側逐漸增加。其結果是，在內周側副切削刃4的靠近徑向中心軸O的部分產生的彎曲應力度(彎曲力矩/剖面系數)與在靠近徑向外周的部分產生的彎曲應力度容易變得均勻。相對于彎曲力矩的阻力在徑向的各部分變得相同，由此內周側副切削刃4的徑向上的任意部分不易相對地成為弱點，相對于內周側副切削刃4的破損的安全性提尚O
[0029]另外，通過使連結的第二面40的區域中的、從中心部分延伸的帶狀的區域的寬度從中心軸O側朝向徑向外周側逐漸擴大，即便切削刃的片數增多為8片等，也能夠充分確保在鄰接的副切削刃3、3間形成的槽口 8的旋轉方向的寬度。
[0030]如圖5所示，工具主體30 (圓弧立銑刀I)處于切削狀態時的圓弧刃6的最下點Pb位于從外周側副切削刃5與圓弧刃6的邊界(連接部)P2到圓弧刃6與外周刃7的邊界(連接部)P4為止的區間。通過使圓弧刃6的最下點Pb處于該狀態，在工具主體30的旋轉軸O相對于被切削件W的厚度方向傾斜的狀態下，即便圓弧刃6切削被切削件W，也能夠在切削時避免外周側副切削刃5與圓弧刃6的邊界P2和被切削件W接觸，因此能夠在被切削件W上形成良好的加工面。“工具主體30處于切削狀態時的(工具主體30切削時的)圓弧刃6的最下點Pb”是，使前端部朝下、從側面觀察工具主體30時的圓弧刃6的最下點Pb。“使工具主體30的前端部朝下”是指，使工具主體30的旋轉軸O朝向被切削件的厚度方向(高度方向)。
[0031]在工具主體30的旋轉軸O相對于被切削件W的厚度方向傾斜的狀態下，在圓弧刃6切削被切削件W的過程中，在旋轉軸O相對于被切削件W的厚度方向的角度發生變化的情況下，圓弧刃6的從與外周側副切削刃5的邊界P2到與外周刃7的邊界P4為止的區間具有恒定的曲率半徑R是適當的。
[0032]若圓弧刃6的曲率半徑R恒定，貝_5所示的自從邊界P2到邊界P4的區間的曲率中心OR到圓弧刃6中的任一點為止的距離變得恒定，因此即便工具主體30的旋轉軸O的傾斜角度發生變化、圓弧刃6的切削部分在圓弧刃6的周向上發生變化，也不會使切削刃2上的能夠成為不連續的點的邊界P2與被切削件W接觸，獲得始終以距曲率中心OR具有恒定距離的部分(區間)進行切削的狀態。通過使參與切削的切削刃2的區間不存在不連續的點，避免給予被切削件W因不連續點導致的切削損傷等，因此，即便在出于提高加工效率的目的而增大切削速度的情況下，工具主體30的顫振也得以抑制，被切削件W能夠獲得高精度的加工面粗糙度。
[0033]另一方面，如圖3(a)所示，在圓弧刃6的第二面60與外周側副切削刃5的第二面50的邊界(邊界線)SR和外周側副切削刃5的交點U(P2)位于不同于圓弧刃6的前刀面62與副切削刃3的前刀面31的邊界(邊界線)T和外周側副切削刃5或圓弧刃6的交點V的位置的情況(技術方案2)下，具有相對于切削時的阻力對圓弧立銑刀(工具主體)造成的破損的安全性提高這樣的優點。交點U(P2)也位于外周側副切削刃5與圓弧刃6的邊界。
[0034]例如，在圖3(a)中，在外周側副切削刃5與圓弧刃6的交點U不是連續的棱線(曲線)上的點、而是不連續且向表面側凸出的點的情況下，如圖3(c)所示，在交點V與交點U—致的情況下，切削時的阻力容易集中于交點U(V)，因此存在交點U附近容易破損的趨勢，基于圓弧立銑刀I的切削加工可能變得不穩定。
[0035]與此相對，如圖3(a)、(b)所示，在交點U和交點V在徑向上錯離而位于不同的位置的情況下，切削時的阻力分散作用于交點U和交點V，因此交點U附近和交點V附近的破損的可能性降低，其結果是，基于圓弧立銑刀I的切削加工的穩定性提高。由于交點U是外周側副切削刃5與圓弧刃6的邊界，因此“交點U和交點V在徑向上錯離”是指，存在兩前刀面62、31間的邊界T與切削刃2相交的點即交點V位于外周側副切削刃5上的情況(圖3)和位于圓弧刃6上的情況。圖3(a)示出交點V靠近交點U(P2)的情況，圖3(b)示出交點U靠近內側周副切削刃4與外周側副切削刃5的邊界PI的情況。
[0036]尤其是如圖3(a)、(b)所示，在圓弧刃6的第二面60與外周側副切削刃5的第二面50的邊界SR和外周側副切削刃5的交點U(P2)位于比圓弧刃6的前刀面62與副切削刃3的前刀面31的邊界T和外周側副切削刃5的交點V靠徑向外周側的位置的情況(技術方案3)下，與交點U和交點V—致的情況相比，能夠將圓弧刃6的前刀面62的面積確保得較大，因此能夠使切肩在恒定方向上容易流動。其結果是，切肩向被切削件的干涉的影響變小，因此能夠提高被切削件W的加工面精度。如圖3(b)那樣，越是使交點V靠近邊界Pl，圓弧刃6的前刀面62的面積越是擴大，因此切肩的排出性提高。
[0037]另外，當從端面側觀察工具主體30的前端部時，在多個副切削刃3繞中心軸O在工具主體30的旋轉方向(周向)上均勻排列的情況(技術方案4)下，工具主體30的顫振得以抑制，獲得被切削件的加工面品質變得良好的效果。在多個副切削刃3沒有繞中心軸O均勻排列的情況下，各副切削刃3的切削量、切削深度可能產生差值，各副切削刃3受到的阻力也不同，因此容易引起顫振，也呈現被切削件的加工面品質下降的趨勢，在多個副切削刃3均勻排列的情況下，各副切削刃3的切削量等不易產生差值。
[0038]在本發明的圓弧立銑刀I中，圓弧刃6的曲率半徑R優選處于刃徑D的I%?30%的范圍內(技術方案5)。在曲率半徑R不足刃徑D的I %的情況下，因刀尖強度不足而容易產生崩刃，在超過刃徑D的30%的情況下，難以形成副切削刃3。
[0039]另外，從圓弧立銑刀I的實用性方面出發，副切削刃3(切削刃2)為2?8片(優選為3?8片)，至少構成切削刃2的基體優選由WC基超硬合金形成(技術方案6)。此外，從加工精度方面出發，優選為工具整體30由一體的WC基超硬合金制基體構成的整體立銑刀。副切削刃3優選為3片以上的理由是，連結的多個內周側副切削刃4的第二面40成為在工具主體30的旋轉方向上均勻分散的形狀，工具主體30的切削時的穩定性增強。此外，通過使刃數多于2片刃，能夠提高工具主體30的進給速度，從而能夠實現高效率的加工。
[0040]技術方案I至6中任一者記載的圓弧立銑刀中，在圓弧刃6中的、從外周側副切削刃5與圓弧刃6的邊界P2到圓弧刃6與外周刃7的邊界P4為止的區間具有恒定的曲率半徑的情況下，適應相對于形成具有凹坑形狀的槽部的被切削件設定軸向切入量而進行槽部的等高線加工的切削加工。此時，優選滿足下述的條件式(I)以及(2)(技術方案7)。
[0041]^(l):ap<R/20
[0042]ap:軸向切入量
[0043]R:圓弧刃的曲率半徑
[0044]式(2):Lw<LR<R;
[0045]Lw: (R2-Lz2)172
[0046]LR:從外周側副切削刃與圓弧刃的邊界到圓弧刃的最下點為止的長度
[0047]Lz:(R-ap)
[0048]通過滿足上述的式(2)，如圖5所示，在圓弧刃6具有恒定的曲率的情況下，使圓弧刃6中的僅圓弧刃與被切削件W接觸，不會產生因切削刃2上的能夠成為不連續點的所述邊界P2 (交點U)向被切削件W的接觸等所造成的傷痕，通過實驗確認被切削件W能夠獲得高品質的加工面。圓弧刃6的從與外周側副切削刃5的邊界P2到與外周刃7的邊界P4為止的區間具有恒定的曲率半徑R是指，如上所述，以工具主體30的旋轉軸O相對于被切削件W的厚度方向傾斜的狀態，圓弧刃6切削被切削件W的過程中，即便在旋轉軸O相對于被切削件W的厚度方向的角度發生變化的情況下，也不使邊界P2與被切削件W接觸，獲得始終以曲率半徑R恒定的部分進行切削的狀態。
[0049]在上述式(I)中，尤其是優選ap < R/20且R/50 < ap < R/20，進一步優選為R/30 < ap< RZ^O13Ap越是脫離式(I)的特定范圍，越是導致加