周側副切削刃4的旋轉方向后方側連續(鄰接)的后刀面是所述的內周側副切削刃4的第二面40，在外周側副切削刃5的旋轉方向后方側連續有外周側副切削刃5的第二面50，在圓弧刃6的旋轉方向后方側連續有圓弧刃6的第二面60。存在內周側副切削刃4的第二面40與外周側副切削刃5的第二面50成為相互不同的面的情況、以及成為經由曲率連續變化那樣的曲面進行連續的面的情況。同樣，存在外周側副切削刃5的第二面50和圓弧刃6的第二面60也成為相互不同的面的情況、以及成為經由曲面進行連續的面的情況。
[0078]在圖1中，為了方便，作為劃分內周側副切削刃4的第二面40和外周側副切削刃5的第二面50的邊界線而標記Sb，作為劃分外周側副切削刃5的第二面50和圓弧刃6的第二面60的邊界線而標記SR，存在任一條邊界線Sb、SR被明確表示的情況以及沒有被明確表示的情況。
[0079]在外周側副切削刃5的第二面50和圓弧刃6的第二面60的旋轉方向后方側，形成有呈比各個第二面50、60的后角大的后角且呈相互不同的面的外周側副切削刃的第三面51和圓弧刃6的第三面61。外周側副切削刃的第三面51和圓弧刃6的第三面61在徑向上鄰接。
[0080]在徑向上連續的各副切削刃3(3a?3d)以及各圓弧刃6(6a?6d)的旋轉方向前方偵叭以及從內周側副切削刃4的第二面40到經由外周側副切削刃5的第三面51的圓弧刃6的第三面61為止的區間之間，形成有用于便于排出切肩的所述槽口8。如圖1?圖3所示，槽口8包括:副切削刃3的前刀面31以及圓弧刃的前刀面62;所述槽口壁面80;以及與前刀面62的旋轉方向前方側鄰接的槽口底面81。
[0081 ]在各副切削刃3(3a?3d)的旋轉方向前方側形成有前刀面31 (31a?31d)(在圖2僅看到31a)，如圖2、圖3(a)所示，該前刀面31經由邊界(邊界線)T而與圓弧刃6的前刀面62連續(鄰接或者連接)。邊界T主要呈凸出的棱線。
[0082]如圖3(a)、(b)所示，圓弧刃6的第二面60與外周側副切削刃5的第二面50的邊界(邊界線)SR、以及外周側副切削刃5的交點U(圓弧刃6與外周側副切削刃5的邊界P2)位于與圓弧刃6的前刀面62與副切削刃3的前刀面31a的邊界(邊界線)T、以及外周側副切削刃5或圓弧刃6的交點V不同的位置。在交點U與交點V—致的情況(圖3 (c))下，在從副切削刃3到圓弧刃6為止的區間，切削被切削件W時的阻力(彎曲力矩)集中作用于交點U(交點V)，因此交點U(交點V)可能發生破損。
[0083]與此相對，在交點U與交點V位于不同的位置的情況下，在從副切削刃3到圓弧刃6為止的區間，切削被切削件W時的阻力分散作用于交點U和交點V，因此交點U和交點V發生破損的可能性降低，獲得從副切削刃3到圓弧刃6為止的區間穩定而切削被切削件W的狀態。在圖3(a)、(b)中，交點V位于比交點U靠徑向中心的位置，交點V位于外周側副切削刃5上，但在使切削時的阻力分散于交點U和交點V的基礎上，也可以是交點V位于比交點U靠徑向外周的位置，且位于圓弧刃6上。
[0084]然而，如圖3(a)、(b)所示，在交點V位于比交點U靠徑向中心的位置的情況下，比起兩交點V、U—致的情況，更能夠將圓弧刃6的前刀面62的面積(表面積)確保得較大，因此具有容易產生沿著前刀面62的切肩流的優點。其結果是，切肩容易在恒定方向上流動，減少切肩向被切削件的干涉，因此能夠提高被切削件W的加工面精度。在圖3 (a)中，關于中心軸O，雖然在左上(切削刃2a的上側)部分標記交點V、U，但交點V位于比交點U靠徑向中心的位置這點在其它的切削刃2b?2d中也是相同的。圖3(b)示出尤其是使交點V位于靠中心軸O的位置且與(a)的例子相比擴大了圓弧刃6的前刀面62的面積的情況下的例子。
[0085]各切削刃2(2a?2d)內的、如圖4、圖5所示以立視觀察時形成為直線狀的副切削刃3如上所述經由邊界(連接部)Pl被劃分(區劃)為內周側副切削刃4(0-Ρ1間)和外周側副切肖Ij刃5(P1-P2間)。在圖4中，內周側副切削刃4形成得比外周側副切削刃5長，但如圖3(a)所示，外周側副切削刃5有時形成得比內周側副切削刃4長。圓弧刃6的區間即從外周側副切削刃5與圓弧刃6的邊界(連接部)P2到圓弧刃6與外周刃7的邊界(連接部)P4為止的區間形成為具有恒定的曲率半徑R(曲率中心:0R)的圓弧狀。
[0086]圓弧刃6的從與外周側副切削刃5的邊界P2到與外周刃7的邊界P4為止的區間具有恒定的曲率半徑R，由此如上所述，在圓弧刃6切削被切削件W的過程中，與旋轉軸O相對于被切削件W的厚度方向的角度的變化無關地、避免在圓弧刃6與外周側副切削刃5之間曲率變得不連續的邊界P2與被切削件W接觸，從而獲得始終以圓弧刃6的恒定曲率的部分切削被切削件W的狀態。
[0087]圓弧狀的圓弧刃6的曲率半徑R如上所述優選為刃徑D的I%?30%，進一步優選為5%?20%。在曲率半徑R不足刃徑D的1%的情況下，因刀尖強度的不足而容易產生崩刃，在超出刃徑D的30%的情況下，難以形成副切削刃3，所以無法起到本發明的效果。需要說明的是，從實用性出發，刃徑D處于0.5?20mm的范圍是適當的，優選的范圍為I?16mm。
[0088]如上所述，各內周側副切削刃4的后刀面40在圓弧立銑刀I的中心部相互連結，呈連續的面，因此中心軸O附近的工具剛度高，能夠使施加于所有的切削刃2(2a?2d)的切削阻力變得均勻。其結果是，切削時的工具主體30的振動得以抑制，從而能夠提高被切削件W的面精度。
[0089]在此基礎上，通過使各外周側副切削刃5 (5a?5d)以及各圓弧刃6 (6a?6d)具有后角不同的多個后刀面(第二面和第三面)，由于各副切削刃3(內周側副切削刃4以及外周側副切削刃5)和各圓弧刃6圓滑地連接(鄰接)，因此各內周側副切削刃4以及外周側副切削刃5的梯度變得比較舒緩。由此，例如在進行模具的凹陷加工的情況下，如圖4所示，通過設定軸向切入量ap，使得僅圓弧刃6的一部分(從Pa到Pc的圓弧)與被切削件(工件W)相接，由此能夠實現對加工面進行鏡面加工這樣的高精度加工。
[0090]在使用圖1所示的本發明的圓弧立銑刀I而進行在模具等形成的凹陷狀的槽部的精加工的情況下，通過進彳丁圖5所不的等尚線加工(淺切入量且尚速進給)，能夠獲得尚精度的加工面。在該等高線加工中，需要將軸向切入量ap設定為滿足下面的條件式(I)以及(2)。
[0091]^(l):ap<R/20
[0092]其中，ap:軸向切入量；
[0093]R:圓弧刃的曲率半徑。
[0094]式(2):Lw<LR<R
[0095]其中，Lw:(R2-Lz2)"2;
[0096]LR:從圓弧刃與外周側副切削刃的邊界P2到圓弧刃的最下點Pb為止的長度；
[0097]Lz: (R-ap) ο
[0098]如上述那樣，通過設定軸向切入量ap而進行等高線加工，具有恒定曲率的圓弧刃6的區間(P2?P4)中的、僅一部分的區間(Pa?Pc)與被切削件W接觸，圓弧刃6與外周側副切削刃5的邊界P2不與被切削件W接觸，因此被切削件W能夠獲得高精度的加工面。
[0099]當在中心軸O的方向上觀察本發明的圓弧立銑刀I的切削刃部20時，如圖1所示，與中心軸O正交的端面上，多個切削刃2和后刀面以相對于中心軸O點對稱的狀態在旋轉方向上等間隔地排列，因此基于包括各切削刃2在內的部分的切削阻力的振動不易產生差值。在該關系下，在包括相互正交的切削刃2在內的部分之間，可能容易產生由共振引起的顫動，但如上述那樣，通過設定避免切削阻力增大那樣的切削條件，能夠避免由共振引起的顫動的產生，能夠獲得更高精度的加工面。
[0100](實驗例I)
[0101]作為被切削件(試料)，準備長方體狀的鋼材(工具鋼(淬火回火鋼)、HRC52)，進行長度為50mm、寬度為20mm、深度為6mm(角部全部為R = 3mm)的凹陷加工。首先，使用日立工具株式會社制的圓弧立銑刀(商品名:ETM4040-10-TH，4片刃，刃徑為4mm，圓弧刃的曲率半徑為1mm，刃長為2mm，頭部下方的長度為12mm，頭徑為3.8mm，全長為60mm，柄徑為6mm，在切削刃上覆蓋有TiSiN皮膜。)，以下述的切削條件進行粗加工。
[0102]<粗加工條件>
[0103]工具轉速:9000min—1
[0104]進給速度:1100mm/min
[0105]ap(軸向切入量):0.2mm
[0106]ae(徑向切入量):I.5mm
[0107]冷卻液:水溶性切削液
[0108]接下來，使用圖1所示的本發明的圓弧立銑刀1(使用Co含有量為11質量％的WC基超硬合金制基體，4片刃，刃徑為4mm，圓弧刃的曲率半徑為1mm，刃長為4mm，頭部下方的長度為6mm，頭徑為3.8mm，全長為60mm，柄徑為4mm，切削刃具有平均膜厚為2μηι的TiSiN皮膜。)