結果，與上述的情形同樣地，使用注射成型制造樹脂成型構件32 時，能夠防止由于加熱?熔融狀態的基材樹脂30具有的熱、壓力、或流動而在樹脂膜11的外 表面側形成的（與該基材樹脂30的）粘接層熔融、流出，防止在兩者之間發生粘接不良，而 且，與上述情形相比，由于在樹脂膜11的外表面配置了更多的無紡布34,因此在無紡布34與 基材樹脂30之間發揮更多的錨定效應，能夠使兩者更為牢固地接合。予以說明，以這樣的方 式將無紡布34層疊于樹脂膜11的外表面側的情況下，不太能夠期待提高復合片材20的剛 性，但卻不會損害復合片材20的柔軟性。
[0060] 予以說明，在圖4(b)和圖5(b)所示的例子中，將無紡布34限定為"以能在比樹脂膜 11的熔點高的溫度下維持形狀的纖維為主體"，所謂"能在比樹脂膜11的熔點高的溫度下維 持形狀的纖維"，不單限于熔點比樹脂膜11高的熱塑性纖維，例如是也包括人造絲或 Lyocell纖維等再生纖維素纖維、棉籽絨等的概念。
[0061 ]進而，作為無紡布34的制造方法，可采用干式和濕式的任何方法。
[0062]接下來，參照圖6,對使用如上所述構成的復合片材20制造汽車內飾材料等樹脂成 型構件32的方法進行說明。
[0063] 首先，如圖6(a)所示，將在兩面熱壓接有樹脂膜10的復合片材20安裝于注射成型 裝置24的第1模具26(陰模）。予以說明，該復合片材20可預先使用真空成型等成型為沿第1 模具26的內面的規定形狀。
[0064] 接著，如圖6(b)所示，從未圖示的注射單元的噴嘴，經由設置于第2模具28的澆口 28a，將加熱、熔融的熱塑性基材樹脂30擠出到模腔A內，將第1模具26和第2模具28進行合 模。在此，作為基材樹脂30,優選使用選自聚丙烯樹脂、ABS樹脂、AS樹脂和聚碳酸酯/ABS · 合金、聚碳酸酯中的至少1種。
[0065]然后，使由復合片材20構成的表面保護?裝飾部分和由基材樹脂30構成的主體部 分冷卻、固化，完成了樹脂成型構件32,然后如圖6(c)所示，將完成的樹脂成型構件32從模 腔A脫模。
[0066]在該樹脂成型構件32的制造方法中，優選使位于復合片材20的與基材樹脂30相接 一側的表面的樹脂膜10的功能層14與和該功能層14接合的基材樹脂30為同一或同種的材 料。這是因為，由此能夠以高的層間強度將復合片材20與基材樹脂30牢固地接合一體化。 [0067]另外，如果預先對第1模具26的表面進行鏡面精加工，則該鏡面被轉印到完成了的 樹脂成型構件32的表面，因此對于樹脂成型構件32能夠省略另外實施鏡面加工的麻煩。 [0068] 實施例
[0069] 以下對本發明的樹脂膜示出具體的實施例和比較例進行說明，但本發明并不限定 于這些實施例。
[0070] 予以說明，實施例和比較例的各樹脂膜(更具體地，熔融粘接填充層膜）的特性評 價采用以下的方法進行。
[0071] 1.樹脂膜的特性評價
[0072] (1)熔融粘接填充層膜的制造特性評價
[0073] (a)構成熔融粘接填充層的樹脂的MFR:按照JIS K 7210,在170°C、2.16Kg載荷的 試驗條件下測定。
[0074] (b)T型模頭加工性:將構成熔融粘接填充層的組成的樹脂組合物混合物，使用螺 桿直徑35mm的單螺桿擠出機，導入以模頭內的熔融樹脂的流動變得均勻的方式設計的寬 400mm的T型模頭，在模頭出口的樹脂溫度170°C的條件下擠出。予以說明，狹縫間隙 (Iipgap)設為1.0mm。然后，將從模頭擠出的熔融樹脂片材用30°C的冷卻輥冷卻，得到層厚 為50μπι的烯烴系膜，同時通過目測觀察T型模頭加工性，用◎(優）、?(良）、Λ(可）、X(不 可)這4個等級進行評價。
[0075] (c)吹塑加工性:作為成型單層膜的情形，將構成熔融粘接填充層的組成的樹脂組 合物，使用35mm擠出機，在擠出溫度200°C、排出量5Kg/hr下熔融混煉，從周長157mm(直徑 50mmΦ )、狹縫間隙0.5mm的圓形狹縫(Iip)擠出為筒狀，一邊吹送空氣一邊冷卻，制作厚50μ m的吹塑膜。另外，作為成型多層膜的情形，使構成熔融粘接填充層的組成的樹脂組合物作 為內層，使聚丙烯樹脂(無規聚丙烯：日本求株式會社制，ク彳ッテックWFX4TA)作為中 間層和外層，在模頭溫度190°C下制作三層的共擠出吹塑膜。予以說明，擠出機口徑設定為 內層/中間層/外層= 200/200/200(單位:πιπιΦ)，層構成比設定為內層/中間層/外層= 1/1/ 1(總厚度= 150μπι)，層疊體成型速度設定為Sm/分鐘。然后，對各吹塑膜的成型過程，通過目 測觀察吹塑加工性，用◎(優）、?(良）、Λ(可）、X (不可)這4個等級進行評價。
[0076] (2)熔融粘接填充層膜的物性評價
[0077] (a)浸漬性:在厚0.20mm的機械造日本紙（云龍紙）的上下兩面設置作為熔融粘接 填充層的厚0.05mm的實施例或比較例的膜，再在其外側重疊厚0.10mm的聚丙烯膜（功能 層），使用熱壓機，在180°C、lMPa下熱壓接30秒。然后，在壓制的狀態下冷卻到常溫，得到日 本紙片材（=復合片材）。從得到的日本紙片材的大致中央部分切出寬30mm X長IOOmm的試 樣，拍攝將木材橫截面放大200倍的SEM照片，通過目測觀察熔融粘接填充層對布帛坯料內 部的浸透狀況，用◎(優）、?(良）、Λ(可）、X (不可)這4個等級進行評價。
[0078] (b)密合性:使用采用與上述浸漬性評價相同的方法制作的試樣，將表背兩面的聚 丙烯膜分別設置于拉伸試驗機的夾具，對該聚丙烯膜進行拉伸，測定日本紙片材與聚丙烯 膜的剝離強度。然后，對得到的結果用◎(優）、?(良）、Λ(可）、X (不可)這4個等級進行評 價。
[0079] [實施例1]
[0080] 作為高透明聚丙烯樹脂，準備日本求口社制的クγレテック（注冊商標；型號 WEG6NT)，作為分子量調節用高MFR聚丙烯樹脂，準備日泉化學社制的PP2101。然后，將高透 明聚丙烯樹脂80重量％和分子量調節用高MFR聚丙烯樹脂20重量％混合，進而，相對于上述 樹脂混合物100重量份，分別加入0.5重量份的7歹'力社制的紫外線吸收劑7歹'力只夕文 (注冊商標；型號1413)、BASF(原日本汽巴公司）社制的抗氧化劑IRGAN0X(注冊商標；型號 1010 )，將這些混合體，使用安裝有80目的金屬絲網的35mm Φ的帶有通氣孔的擠出機，在溫 度200°C下擠出為絲束狀，將絲束水冷后剪切，制備熔融粘接填充層用的配混料。將得到的 配混料在90°C下干燥8小時后，將其一部分供于上述的熔融粘接填充層膜的制造特性評價。 [0081 ]接著，將該配混料投入設定為200°c的制膜溫度的35πιπιΦ的空冷吹塑成膜機中，成 型為厚50μπι的熔融粘接填充層膜。
[0082] 將得到的膜的物性評價結果和采用該配方的膜制造特性的評價結果示于表1。
[0083] [實施例2]
[0084]作為高透明聚丙烯樹脂，準備日本求口社制的クYレテック（注冊商標；型號 WFX4TA)，作為分子量調節用高MFR聚丙烯樹脂，準備日泉化學社制的PP2101，另外，作為馬 來酸改性聚丙烯樹脂，準備三洋化成工業社制的二一7^；/夕只（注冊商標;型號1010)。然后， 將高透明聚丙烯樹脂50重量％、分子量調節用高MFR聚丙烯樹脂40重量％、和馬來酸改性聚 丙烯樹脂1〇重量％混合，除此以外，采用與實施例1同樣的方法制備熔融粘接填充層用的配 混料，另外，采用與實施例1同樣的方法進行熔融粘接填充層膜的制造特性以及得到的膜物 性的評價。將得到的結果示于表1。
[0085][實施例3]
[0086]作為改性聚烯烴系樹脂，準備三菱化學社制的壬歹'七/夕（注冊商標；型號F534A)， 作為分子量調節用高MFR聚丙烯樹脂，準備日泉化學社制的PP2101，將改性聚烯烴系樹脂80 重量％和分子量調節用高MFR聚丙烯樹脂20重量％混合，除此以外，采用與實施例1同樣的 方法制備熔融粘接填充層用的配混料，另外，采用與實施例1同樣的方法進行熔融粘接填充 層膜的制造特性以及得到的膜物性的評價。將得到的結果示于表1。
[0087][實施例4]
[0088]只將分子量調節用高MFR聚丙烯樹脂即日泉化學社制的PP2101作為基體樹脂，制 備熔融粘接填充層用的配混料，除此以外，采用與實施例1同樣的方法進行熔融粘接填充層 膜的制造特性以及得到的膜物性的評價。將得到的結果示于表1。
[0089] [比較例1]
[0090] 只將高透明聚丙烯樹脂即日本求口社制的クγレテック（注冊商標；型號 WEG6NT)作為基體樹脂，制備熔融粘接填充層用的配混料，除此以外，采用與實施例1同樣的 方法進行熔融粘接填充層膜的制造特性以及得到的膜物性的評價。將得到的結果示于表1。
[0091] [比較例2]
[0092] 作為分子量調節用高MFR聚丙烯樹脂，準備日泉化學社制的ΡΡ2101，作為馬來酸改 性聚丙烯樹脂，準備三洋化成工業社制的二一 7^7夕只（注冊商標；型號1010)，將分子量調 節用高MFR聚丙烯樹脂80重量％和馬來酸改性聚丙烯樹脂20重量％混合，除此以外，采用與 實施例1同樣的方法制備熔融粘接填充層用的配混料，另外，采用與實施例1同樣的方法進 行熔融粘接填充層膜的制造特性以及得到的膜物性的評價。將得到的結果示于表1。
[0093] [表1]
[0095] 如表1所示，在實施例的熔融粘接填充層膜中，可以看到制造性和作為熔融粘接填 充層的功能均良好。與此相比，在構成熔融粘接填充層的樹脂的MFR小于本發明的下限的比 較例1中，可以看到雖然膜的制造性良好，