至少20、特別優選至少25的高的長徑比L/D。現代擠出機通常具有約30-35 的L/D比。
[0137] 通過環形模具擠出聚合物烙體，可將該環形模具配置為端饋或側饋結構。側饋模 具通常被安裝為模具軸與擠出機的軸平行，運需要模具與擠出機為直角轉彎連接。側饋模 具的優勢在于忍軸可延伸貫穿所述模具，運使得，例如，冷卻水管道易于與所述忍軸接近。
[0138] 在塑料烙體脫離模具后，校準塑料至正確的直徑。在一種方法中，將擠出物直接導 入金屬管(校準套筒）中。擠出物內部是加壓的，因此塑料被擠壓至管壁上。
[0139] 根據另一種方法，擠出物在離開模具后被直接導入至中屯、具有穿孔部分的管道。 將穿孔部分略微抽真空，W使管子貼在定徑室(sizing chamber)室壁。
[0140] 定徑后，通常在長約5m或更長的水浴中冷卻管子。
[0141] 實施例
[0142] 1.定義
[0143] a)烙體流動速率
[0144] 根據ISO 1133測定烙體流動速率(MFR)，并Wg/lOmin表示。MFR是聚合物流動性， 從而是可加工性的指征。烙體流動速率越高，聚合物的黏度越低。在190°C的溫度和5kg的負 載下測量聚乙締的MFRs，在190°C的溫度和2.16kg的負載下測量聚乙締的MFR2，在190°C的溫 度和21.6kg的負載下測量聚乙締的MFR21。數量FRR(流率比）表示不同負載下流率的比。因 此，FRR2V日表示MF化i/MFR日的值。
[0145] b)密度
[0146] 聚合物的密度根據ISO 1183-1:2004方法A、在根據EN ISO 1872-2(2007年2月）制 備的壓模樣本上測量，并Wkg/m3給出。
[0147] C)共聚單體含量
[0148] 使用定量核磁共振(NMR)波譜量化聚合物的共聚單體含量。
[0149] 對于1h和"C分別使用在500.13MHz和125.76MHz下運行的化uker Advance III 500NMR波譜儀在烙融狀態下記錄定量1? {1田NMR譜。在150°C下，對所有氣動裝置使用氮氣， 使用1?優化的7mm魔角旋轉(MAS)探頭記錄所有譜。將大約200mg的材料填裝入7mm外徑的氧 化錯MAS轉子，并且在4kHz下旋轉。選擇該設置主要由于快速識別和精確定量所需的高靈敏 度{[1]、[2]、[6]}。采用利用33短循環延遲下的瞬態側6{[1]、[3]巧郵5肥?1'去禪方案{[4]、 [5]}進行標準單脈沖激發。每個譜獲取總計1024(1 k)個瞬態。選擇該設置主要由于其對低 共聚單體含量的高靈敏度。
[0150] 使用定制的譜分析自動化程序對定量的i3C{1h}NMR譜進行處理、積分，并確定定量 性質。所有的化學位移內部參考于30.(K)ppm處的主要(bu化)亞甲基信號(δ+){[9]}。
[0151] 觀察到對應于1-己締滲入的特征信號{[9]}并且根據聚合物中存在的所有其他的 單體計算出所有含量。
[0152] H=I 祉4
[0153] 沒有觀察到其他指示為其他共聚單體序列（即連續的共聚單體滲入)的信號，只基 于單獨的1-己締序列的量計算總1-己締共聚單體含量：
[0154] 啦·=Η
[01巧]觀察到由飽和端基產生的特征信號。使用分別被指定為2s和3s位點的22.84ppm和 32.2化pm處的信號的平均積分定量運樣的飽和端基的含量：
[0156] S=(l/2)*(l2s+l3s)
[0157] 使用在30.(K)ppm的主要的亞甲基信號(δ+)的積分定量乙締的相對含量：
[015 引 E=(l/2)*Is+
[0159] 基于主要的亞甲基信號，并計入存在于其他觀察到的共聚單體序列或端基中的乙 締單元計算總乙締共聚單體含量：
[0160] E總二化（5/2)地+(3/2)*S
[0161] 然后計算聚合物中的1-己締的總摩爾分數為：
[0162] 巧=(啦'/化針啦,）
[0163] W常用方式由摩爾分數計算出W摩爾百分數表示的1-己締的總共聚單體滲入：
[0164] 印mol%] = 100*fH
[0165] W標準方式由摩爾分數計算出W重量百分數表示的1-己締的總共聚單體滲入：
[0166] 印 wt%] = 100*(ffl*84.16)/((ffl*84.16) + ((l-fH)^8.05))
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[0176] d)缺口管的壓力試驗(NPT);耐慢速裂紋增長性
[0177] 根據IS013479-2009測定W管子在失效前在一定溫度下耐受一定壓力的小時數表 示的耐慢速裂紋增長性。對外直徑為110mm的有缺口的SDR11管進行壓力測試。使用9.2己的 壓力和80 °C的溫度。遵循ISO 6108，用具有60°夾角的V型切割工具的順銳刀（climb milling cutter)切削出缺口，切削速率為0.010±0.002(mm/rev)/齒。所用銳刀有24齒并 且銳刀的速度為680rpm。殘留部分(remaining ligament)為最小壁厚的0.82-0.78倍。使用 下文的等式計算缺口的深度。h為缺口的深度，Wmm表示。四個缺口均勻的處于管周圍。缺口 的長度為ll〇±lmm。
[017 引
[0179] 其中
[0180] bs為缺口的機加工表面的寬度，W毫米表示；
[0181] cU為測得的平均管外徑，W毫米表示。
[0182] e)無缺口管的壓力試驗(PT);耐內壓性
[0183] 根據ISO 1167-1:2006在內部是水和外部是水的環境中對長度為450mm的無缺口 的32mm SDR 11管進行壓力測試，在所述壓力測試中測定耐內壓性。使用A型端蓋。測定W小 時表示的失效時間。采用5.5MPa的環向應力和80°C的溫度，W及5.3MPa的環向應力和80°C 的溫度進行試驗。
[0184] f)快速裂紋擴展
[0185] 根據稱為S4測試(小規模穩定態）的方法來測定管子的耐快速裂紋擴展(RCP)性， 所述的S4測試于倫敦帝國理工學院開發，并在ISO 13477:1997(E)中進行了描述。根據RCP- S4測試，測試軸向長度不低于7倍管直徑的管子。管的外徑約為110mm或更大，其壁厚約10mm 或更厚。當測定與本發明有關的管子的RCP性能時，選擇的外徑與壁厚分別為250mm與 22.7mm。當管子的外部是環境壓力(大氣壓)時，向管子內部加壓，且管子的溫度保持恒定在 〇°C的溫度。將管子及其周圍的儀器恒溫至預設溫度。多個圓盤己被安裝在管子內部的軸上 W防止測試期間減壓的發生。向所謂的初始區域中靠近管子的一個末端處發射具有確定形 狀的刀形拋射物化nife projectile)，W開始快速進行的軸向裂紋。在初始區域設置一支 座(abutment) W避免不必要的管形變。W使裂紋起始發生在所設及的材料中的方式調試試 驗裝置，并且在不同溫度下進行多次測試。對每次測試均測量在測量區域內的軸向裂紋的 長度，其總長度是管直徑的4.7倍，并相對于所設定的測試溫度作圖。如果裂紋長度超過管 直徑的4.7倍，則裂紋被評定為發生了擴展。如果管子在給定壓力下通過了的測試，則逐漸 增大壓力直至達到使管子不再通過測試而裂紋擴展超過管直徑的4.7倍的壓力。臨界壓力 化I挪)，即根據ISO 13477:1997化)測量的初性脆性轉變溫度，就是管子通過所述