一種鍛造斗齒及其制造方法

一種鍛造斗齒及其制造方法
【專利摘要】本發明屬于工程機械領域，尤其是涉及一種鍛造斗齒及其制造方法。一種鍛造斗齒所用的斗齒棒料，按重量百分比組成如下：C：0.2%～0.4%；Si：1%～1.55%；Mn：0.7%～1%；Cr：1 %～1.4%；Ni：0.05%～0.1%；Mo：0.05%～0.2%；Cu:0.05%～0.2%；P ≤0.035%；S≤0.035%；余量為鐵。采用所述鍛造斗齒棒料制作鍛造斗齒的方法為：將斗齒棒料放入中頻電爐內進行加熱，通過壓力機楔壓成毛坯，進入平鍛機預鍛、終鍛形成半成品，切邊沖孔，標識，熱處理。本發明采用鍛造工藝，一次成型，外觀整潔，斗齒密度高，無鑄造缺陷，無須清理，斗齒一致性高，生產周期短，產品質量高，使用壽命長。
【專利說明】
一種鍛造斗齒及其制造方法
技術領域
[0001] 本發明屬于工程機械領域，尤其是涉及一種鍛造斗齒及其制造方法。
【背景技術】
[0002] 斗齒屬于挖掘機零配件，一般裝在挖掘機鏟斗前端，廣泛應用于礦山、冶金、電力、 建材、水泥、機械等行業，直接與砂、土、巖石、礦物等接觸，斗齒主要失效形式為磨損和斷 裂。斗齒工作面與被挖掘物直接接觸，當其耐磨性不足時就會導致過度磨損而提前報廢。銳 利棱角的挖掘物在齒面上滑動，猶如刀具一樣對齒面產生切削作用而造成斗齒的切削磨 損;較軟的挖掘物與斗齒反復推擠碾壓過程中，齒面反復經歷塑性變形，從而因疲勞而引起 剝落;挖掘物與斗齒反復作用造成斗齒強烈的塑性變形引起很高的加工硬化，使其脆性增 大，在挖掘物的強烈撞擊下，會發生碎裂而形成磨損。斗齒在承受物料的沖擊和彎曲應力作 用下，還會在斗齒的中上部發生早期斷裂現象。這就要求斗齒有足夠的剛度和耐磨性，同時 必須具備良好的塑性、韌性。影響挖掘機斗齒壽命的因素很多，除了礦石結構。軟硬程度、爆 破情況，以及使用單位對挖掘機的維修與保養和司機的操作水平外，還有斗齒的結構和形 狀的影響，挖掘機斗齒的材料及其制備方法中的熱處理的影響。目前市場上常用的挖掘機 斗齒均為鑄造而成。工藝復雜，生產工序多，產品一致性差。

【發明內容】

[0003] 基于此，本發明提供一種鍛造斗齒及其制造方法，通過對材料和工藝進行研究和 分析，采用耐磨合金材料平鍛成型，生產工藝簡化，產品性能穩定、一致性強。
[0004] 本發明技術方案為：
[0005] -種鍛造斗齒所用的斗齒棒料，所述斗齒棒料按重量百分比組成如下：
[0006] C:0.2%~0.4%;Si:l%~1.55%;Mn :0.7%~l%;Cr:l%~1.4%;Ni:0.05%~ 0.1% ;Μ〇:0·05%~0.2% ;Cu:0.05%~0.2% ;P彡0.035% ;S彡0.035% ;余量為鐵。
[0007] 優選地，所述斗齒棒料按重量百分比組成如下：
[0008] C:0.25%~0.35% ;Si :1.2%~1.4% ;Mn:0.8%~0.9%;Cr: 1.2%~1.3% ;Ni: 0.06%~0.09% ;Mo:0.1 %~0.18% ;Cu:0.1 %~0.15% ;P彡0.035%;S彡0.035%;余量為 鐵。
[0009] C:含碳量越高，強度就越高，但塑性、韌性也會隨之降低;反之，含碳量越低，塑性、 韌性越高，其強度也會隨之降低。為了達到斗齒具有匹配的強度和韌性，本發明鑄鋼碳重量 百分比為0.2%~0.4% %。碳在鋼中主要以固溶或生成碳化物的形式存在。碳化物可作為 增強相增加鋼的硬度和強度，利用熱處理方法，先在較高的溫度下使碳化物都熔融在奧氏 體中，然后利用碳化物微細化淬火方式進行熱處理，使碳化物顆粒極為細小且均勻分布，可 進一步提尚鋼的強初性。
[0010] Si用以防止鋼的氧化以及穩固基體保證斗齒強度，抑制先共析鐵素體的產生，促 進針狀鐵素體的形成。但是Si會易生成低熔點的硅酸鹽，增加熔渣和熔合物的流動性，引起 噴濺，影響斗齒質量，且當硅含量超過一定值，鐵素體的沖擊韌性急劇下降。
[0011] Mn是強化元素之一，能溶解于鐵素體中，起固溶強化作用，提高合金淬透性，可以 細化材料組織，提高再結晶溫度，增強斗齒在接觸摩擦產生高溫時的耐熱性，提高斗齒的耐 磨性和強度，Mn又是一種良好的脫氧劑和脫硫劑，可以利用它來進行脫氧和脫硫，當Mn含量 為0.7%~1%時，可以使斗齒強度明顯提高，并能提高Mn在低溫下的沖擊韌性。
[0012] Cr鉻能抑制和減少先共析鐵素體的析出，細化鐵素體的晶粒，有利于提高針狀鐵 素體的含量，顯著提高強度、硬度和耐磨性，但同時降低塑性和韌性，提高了鋼的脆性轉變 溫度及回火脆性。鋼中加入一定量的鉻，能提高硬度和強度，隨著鉻含量的增加，鋼的抗拉 強度和硬度也顯著上升，此外，Cr、Mn、Si三元素配比的交互作用，對鋼的淬透性、淬硬性、奧 氏體的穩定性均有明顯的作用，本發明鑄鋼中Cr的重量百分比為1%~1.4%。
[0013] Ni可以強化鐵素體提高鑄鋼的韌性和強度，尤其是低溫沖擊韌性，提高鋼對疲勞 的抗力和減小鋼對缺口的敏感性，降低韌脆轉變溫度，提高屈強比，改善鋼的加工性和可焊 性，而且能抗堿和大氣的腐蝕。但鎳屬于稀缺的戰略物資，價格比較昂貴。本發明Ni重量百 分比為0.05%~0.1%。
[0014] Mo具有高溫強度好、硬度高、密度大、抗腐蝕能力強、熱膨脹系數小、良好的導電和 導熱等特性，具有形成彌散合金碳化物的作用，在提高耐磨性的同時，可細化晶粒，使斗齒 整個截面具有較均勻的力學性能。鉬非常堅硬。把少量鉬加到鋼之中，可使鋼變硬。Mn與適 量的Mo配合可以提高鋼的貝氏體淬透性，空冷時獲得無碳化物貝氏體組織。
[0015] Cu在鋼中以固溶體形態存在，銅可以提高合金鋼淬透性。
[0016] P和S，降低塑性，過低含量的控制會造成成本增加，且夾雜物并不總是造成鋼中的 問題。
[0017] 采用所述鍛造斗齒棒料制作鍛造斗齒的方法，其特征在于，所述方法包括以下步 驟：
[0018] 1)加熱:將斗齒棒料放入中頻電爐內進行加熱；
[0019] 2)成型:將加熱后的斗齒棒料通過壓力機楔壓成楔形毛坯；
[0020] 3)鍛胚:將所述步驟2)毛坯送入平鍛機預鍛、終鍛形成半成品；
[0021] 4)切邊沖孔:切邊機切除所述步驟3)半成品飛邊，送入沖孔機沖孔；
[0022] 5)標識:將所述步驟4)切邊沖孔后的斗齒進行壓標識；
[0023] 6)熱處理:將所述步驟5)壓標識后斗齒放入托輥式網帶連續作業爐加熱淬火，低 溫回火；
[0024]完成鍛造斗齒的制造。
[0025] 優選地，所述步驟1)斗齒棒料經中頻電爐升溫到1170~1220Γ，所述步驟3)預鍛、 終鍛的壓力為400~1000t。
[0026]將斗齒棒料經中頻電爐升溫，有利楔壓成型。平鍛機相對于摩擦壓力機來說，模具 工位多，可在一臺設備上同時完成預鍛、終鍛程序，省去了摩擦壓力機要從預鍛機取模再送 入終鍛機裝模的過程，自動化程度高。
[0027] 優選地，所述步驟6)熱處理條件為加溫至900°C~910°C保溫2.5~3.5h淬火。
[0028] 進一步優選地，所述步驟6) 900 °C~910 °C保溫2.5~3.5h過程中，熱處理爐中酒精 燃燒形成還原氣氛，防止成型件形成氧化皮。
[0029] 優選地，所述步驟6)中，在升溫到890~91 (TC，保溫2.5~3h過程中，熱處理爐中還 可以選擇真空或者氬氣保護加熱。
[0030] 優選地，所述步驟6)回火條件為200°C~250°C保溫1~2.5h，出爐冷卻至室溫。以 調整其強度、硬度和韌性，細化晶粒，改善組織，提高挖斗的韌性、耐磨性。
[0031] 進一步優選地，所述步驟6)回火過程中，爐內真空度為0.025~0.05MPa，充入乙醇 和NH 3，甲醇占60 %，NH3占40 %，形成的氮碳共滲化合物層深9-10μπι。提高了斗齒表面的耐磨 性和抗疲勞性能，保證斗齒長期使用不龜裂、不剝落，延長挖斗的使用壽命。
[0032]優選地，所述步驟6)淬火采用的淬火液組合物，按重量份數計包括以下組分:聚乙 烯吡咯烷酮30~70份，聚乙烯醇0.2~5份，三乙醇胺0.2~6份，環氧乙烷和環氧丙烷無規共 聚物2~4份，氯化鈉0.6~0.7份，氯化鉀0.6~1.2份，防銹劑0.5~10份，殺菌劑0.5~5份， 消泡劑0.005~0.3份，抑垢劑0.1-5份，清洗分散劑0.1~5份，水5~60份。
[0033] 進一步優選地，所述聚乙烯吡咯烷酮的分子量為200000~500000;所述聚乙烯醇 分子量為200000~400000 ;所述環氧乙烷和環氧丙烷無規共聚物分子量為200000~ 400000;所述防銹劑選自硼酸、硼酸酯、多元羧酸、羧酸胺或羧酸醇銨鹽中的至少一種;所述 殺菌劑選自三嗪、亞甲基雙嗎啉或二甲基噁唑烷中的至少一種;所述消泡劑選自改性有機 硅、聚醚有機硅、高分子聚硅、納米硅、聚醚或聚乙二醇中的至少一種;所述抑垢劑為有機磷 酸，所述的有機磷酸為羥基亞乙基磷酸、磷酰基羧酸或氨基甲基磷酸;所述的清洗分散劑為 聚氧乙烯醚;所述的殺菌劑為三嗪類、異噻唑啉酮類中的一種或幾種。
[0034]優選地，所述淬火液的溫度為20~50°C，可采用冷卻水冷卻或將淬火液循環冷卻 的方法進行溫度控制，保證淬火的效果。
[0035]本發明水溶性淬火液以高品質的聚乙烯吡咯烷酮為基礎的環保型水基淬火液，復 合有均衡的防銹添加劑、清洗分散劑、抑泡劑等，在高溫冷卻階段擁有極大的冷卻速率，可 以細化晶粒，提高淬火工件的最終性能，在低溫冷卻階段擁有適度的冷卻速率，淬火液附著 于灼熱的工件，劇烈爆炸成霧狀(崩膜），使工件表面的蒸汽膜破壞，大大縮短了淬火工藝的 蒸汽膜階段，從而使工件的冷卻速度均勻;有效地解決了工件冷卻過程中的開裂、變形等問 題，提高了工件的加工精度和表面質量;而且優異的防銹性能有效的保護淬火工件，完全滿 足工序間防銹要求;突出的表面清凈性能，可以有效地避免氧化皮的產生，帶出量少、消耗 量小、低毒環保、極大的提高淬火表面加工質量，提高生產效率，節約生產成本。
[0036]更進一步地，淬火時，成型件在真空或氬氣或氦氣的狀態投入淬火液中，不接觸空 氣，解決工件受到空氣中氧、氫等的污染。
[0037] 優選地，本方法方法還包括在進行步驟6)操作前還進行加熱預處理，所述預處理 方法為置于加熱爐中，加熱至800~850°C，保溫1.5~2.5h，出爐后在空氣中冷卻至室溫，再 對其進行步驟6)的處理。以調整其強度、硬度和韌性，細化晶粒，改善組織，為最終熱處理做 好準備，提高挖斗的韌性、耐磨性。
[0038]本發明技術效果如下：
[0039] 1、本發明針對現有挖掘機斗齒采用鑄造工藝生產，周期長，工序多，成本高、產品 一致性差的問題，采用鍛造工藝，一次成型，外觀整潔，斗齒密度高，無鑄造缺陷，無須清理， 斗齒一致性高，生產周期短，產品質量高，使用壽命長。
[0040] 2、本發明配置特定組分和質量百分比的原料，并通過特殊的熱處理工藝得到本發 明的斗齒，其機械性能更好，具有更高的硬度、韌性、耐磨性、抗拉強度，使用壽命更長。
[0041] 3、本發明的淬火液組合物充分利用了聚乙烯吡咯烷酮和三乙醇胺、聚乙烯醇、環 氧乙烷和環氧丙烷無規共聚物、氯化鈉、氯化鉀、防銹劑、殺菌劑、消泡劑、消泡劑、抑垢劑和 清洗分散劑協同作用，該淬火液組合物在高溫區冷卻速度快、低溫區冷卻速度具有類似淬 火油的冷卻特性，從而有效降低了工件淬火變形和開裂的風險，提高了工件表面質量，沒有 出現變形或開裂的現象，工件表面質量較好，硬度、層深、金相組織等指標滿足要求；同時具 有抗泡性好、無毒、無油煙、安全環保、免清洗的優點，此為，本淬火液還具備良好的逆溶性， 在淬火過程中，蒸汽膜階段和沸騰階段從淬火液中析出的功能性物質，能夠迅速回溶到淬 火液中，使得淬火冷卻劑即便長期使用，其有效成分的變化量也較同類型產品要小得多。 [0042] 4、本發明工藝流程短，無需清砂、氧割、噴丸、打磨等后處理工序，生產成本低。
[0043] 5、本發明在升溫到890~910°C，保溫2.5~3h過程中，熱處理爐中酒精燃燒形成還 原氣氛或真空或者氬氣保護加熱，防止成型件形成氧化皮。
[0044] 6、本發明在回火過程中，采用適宜的溫度和時間，以調整其強度、硬度和韌性，細 化晶粒，改善組織，提尚挖斗的初性、耐磨性，并進彳丁鏈氣碳，可以進一步提尚斗齒表面的耐 磨性和抗疲勞性能，保證斗齒長期使用不龜裂、不剝落，延長挖斗的使用壽命。
[0045] 7、本發明在加工的過程中，嚴格控制加工時所需的壓力，保證產品的精度符合目 標工件的標準控制好每個工序所需的溫度，通過二次擠壓增加了斗齒的硬度和耐磨性，經 過淬火理后，性能明顯優于其他方法生產出的產品性能，斗齒的硬度、沖擊韌度大大的提 高，且獲得了更多的馬氏體組織，相對普通熔模鑄件，耐磨性提高了 4倍以上。
[0046] 8、本發明制造的斗齒機械性能高于部標、鑄造斗齒。
【具體實施方式】
[0047] 下面結合實施例來進一步說明本發明，但本發明要求保護的范圍并不局限于實施 例表述的范圍。
[0048] 實施例1
[0049] -種鍛造斗齒所用的斗齒棒料，所述斗齒棒料按重量百分比組成如下：
[0050] C:0.2%~0.4%;Si:l%~1.55%;Mn :0.7%~l%;Cr:l%~1.4%;Ni:0.05%~ 0.1% ;Μ〇:0·05%~0.2% ;Cu:0.05%~0.2% ;P彡0.035% ;S彡0.035% ;余量為鐵。
[0051 ] 實施例2
[0052] -種鍛造斗齒所用的斗齒棒料，所述斗齒棒料按重量百分比組成如下：
[0053] C:0.25%~0.35% ;Si :1.2%~1.4% ;Mn:0.8%~0.9%;Cr: 1.2%~1.3% ;Ni: 0.06%~0.09% ;Mo:0.1 %~0.18% ;Cu:0.1 %~0.15% ;P彡0.035%;S彡0.035%;余量為 鐵。
[0054] 實施例3
[0055] -種鍛造斗齒所用的斗齒棒料，所述斗齒棒料按重量百分比組成如下：
[0056] C：0.3% ；Si :1.3% ；Mn:0.85% ；Cr:1.25% ；Ni :0.08% ；Mo:0.15% ；Cu:0.12% ；P 彡0.035% ;S彡0.035% ;余量為鐵。
[0057] 實施例4
[0058] 采用所述鍛造斗齒棒料制作鍛造斗齒的方法，其特征在于，所述方法包括以下步 驟：
[0059] 1)加熱:將斗齒棒料放入中頻電爐內進行加熱；
[0060] 2)成型:將加熱后的斗齒棒料通過壓力機楔壓成楔形毛坯；
[0061] 3)鍛胚:將所述步驟2)毛坯送入平鍛機預鍛、終鍛形成半成品；
[0062] 4)切邊沖孔:切邊機切除所述步驟3)半成品飛邊，送入沖孔機沖孔；
[0063] 5)標識:將所述步驟4)切邊沖孔后的斗齒進行壓標識；
[0064] 6)熱處理:將所述步驟5)壓標識后斗齒放入托輥式網帶連續作業爐加熱淬火，低 溫回火；
[0065]完成鍛造斗齒的制造。
[0066] 所述步驟1)斗齒棒料經中頻電爐升溫到1170~1220Γ，所述步驟3)預鍛、終鍛的 壓力為400~1000t。
[0067] 所述步驟6)加溫至900°C~910°C保溫2.5~3.5h淬火。
[0068] 所述步驟6) 900 °C~910 °C保溫2.5~3.5h過程中，熱處理爐中酒精燃燒形成還原 氣氛，防止成型件形成氧化皮。
[0069] 所述步驟6)回火條件為200°C~250°C保溫1~2.5h，出爐冷卻至室溫。
[0070] 所述步驟6)回火過程中，爐內真空度為0.025~0.05MPa，充入乙醇和NH3，甲醇占 60%，NH3占40%，形成的氮碳共滲化合物層深9-10μπι。
[0071] 實施例5
[0072] 采用所述鍛造斗齒棒料制作鍛造斗齒的方法，其特征在于，所述方法包括以下步 驟：
[0073] 1)加熱:將斗齒棒料放入中頻電爐內進行加熱；
[0074] 2)成型:將加熱后的斗齒棒料通過壓力機楔壓成楔形毛坯；
[0075] 3)鍛胚:將所述步驟2)毛坯送入平鍛機預鍛、終鍛形成半成品；
[0076] 4)切邊沖孔:切邊機切除所述步驟3)半成品飛邊，送入沖孔機沖孔；
[0077] 5)標識:將所述步驟4)切邊沖孔后的斗齒進行壓標識；
[0078] 6)熱處理:將所述步驟5)壓標識后斗齒放入托輥式網帶連續作業爐加熱淬火，低 溫回火；
[0079]完成鍛造斗齒的制造。
[0080] 所述步驟1)斗齒棒料經中頻電爐升溫到1170~1220Γ，所述步驟3)預鍛、終鍛的 壓力為400~1000t。
[0081 ] 所述步驟6)在熱處理爐中氬氣保護，加溫至900 °C~910 °C保溫2.5~3.5h淬火。
[0082] 所述步驟6)900 °C~910 °C保溫2.5~3.5h過程中，熱處理爐中酒精燃燒形成還原 氣氛，防止成型件形成氧化皮。
[0083] 所述步驟6)回火條件為200°C~250°C保溫1~2.5h，出爐冷卻至室溫。
[0084] 所述步驟6)回火過程中，爐內真空度為0.025~0.05MPa，充入乙醇和NH3，甲醇占 60%，NH3占40%，形成的氮碳共滲化合物層深9-10μπι。
[0085] 實施例6
[0086] 采用所述鍛造斗齒棒料制作鍛造斗齒的方法，其特征在于，所述方法包括以下步 驟：
[0087] 1)加熱:將斗齒棒料放入中頻電爐內進行加熱；
[0088] 2)成型:將加熱后的斗齒棒料通過壓力機楔壓成楔形毛坯；
[0089] 3)鍛胚:將所述步驟2)毛坯送入平鍛機預鍛、終鍛形成半成品；
[0090] 4)切邊沖孔:切邊機切除所述步驟3)半成品飛邊，送入沖孔機沖孔；
[0091] 5)標識:將所述步驟4)切邊沖孔后的斗齒進行壓標識；
[0092] 6)熱處理:將所述步驟5)壓標識后斗齒放入托輥式網帶連續作業爐加熱淬火，低 溫回火；
[0093]完成鍛造斗齒的制造。
[0094] 所述步驟1)斗齒棒料經中頻電爐升溫到1170~1220Γ，所述步驟3)預鍛、終鍛的 壓力為400~1000t。
[0095] 所述步驟6)在熱處理爐中真空保護加溫至900 °C~910 °C保溫2.5~3.5h淬火。 [0096] 所述步驟6) 900 °C~910 °C保溫2.5~3.5h過程中，熱處理爐中酒精燃燒形成還原 氣氛，防止成型件形成氧化皮。
[0097] 所述步驟6)回火條件為200°C~250°C保溫1~2.5h，出爐冷卻至室溫。
[0098] 所述步驟6)回火過程中，爐內真空度為0.025~0.05MPa，充入乙醇和NH3，甲醇占 60%，NH3占40%，形成的氮碳共滲化合物層深9-10μπι。
[0099] 實施例7
[0100] 采用所述鍛造斗齒棒料制作鍛造斗齒的方法，其特征在于，所述方法包括以下步 驟：
[0101 ] 1)加熱:將斗齒棒料放入中頻電爐內進行加熱；
[0102] 2)成型:將加熱后的斗齒棒料通過壓力機楔壓成楔形毛坯；
[0103] 3)鍛胚:將所述步驟2)毛坯送入平鍛機預鍛、終鍛形成半成品；
[0104] 4)切邊沖孔:切邊機切除所述步驟3)半成品飛邊，送入沖孔機沖孔；
[0105] 5)標識:將所述步驟4)切邊沖孔后的斗齒進行壓標識；
[0106] 6)熱處理:將所述步驟5)壓標識后斗齒放入托輥式網帶連續作業爐加熱淬火，低 溫回火；
[0107] 完成鍛造斗齒的制造。
[0108] 所述步驟1)斗齒棒料經中頻電爐升溫到1170~1220Γ，所述步驟3)預鍛、終鍛的 壓力為400~1000t。
[0109] 所述步驟6)加溫至900 °C~910 °C保溫2.5~3.5h淬火，淬火時，成型件在真空或氬 氣或氦氣的狀態投入淬火液中，不接觸空氣，解決工件受到空氣中氧、氫等的污染。
[0110] 所述步驟6)900 °C~910 °C保溫2.5~3.5h過程中，熱處理爐中酒精燃燒形成還原 氣氛，防止成型件形成氧化皮。
[0111] 所述步驟6)回火條件為200°C~250°C保溫1~2.5h，出爐冷卻至室溫。
[0112] 所述步驟6)回火過程中，爐內真空度為0.025~0.05MPa，充入乙醇和NH3，甲醇占 60%，NH3占40%，形成的氮碳共滲化合物層深9-10μπι。
[0113] 實施例8
[0114] 本發明方法淬火采用的淬火液組合物，按重量份數計包括以下組分:聚乙烯吡咯 烷酮30~70份，聚乙烯醇0.2~5份，三乙醇胺0.2~6份，環氧乙烷和環氧丙烷無規共聚物2 ~4份，氯化鈉0.6~0.7份，氯化鉀0.6~1.2份，防銹劑0.5~10份，殺菌劑0.5~5份，消泡劑 0 · 005~0 · 3份，抑垢劑0 · 1-5份，清洗分散劑0 · 1~5份，水5~60份。
[0115] 實施例9
[0116] 本發明方法淬火采用的淬火液組合物，按重量份數計包括以下組分:聚乙烯吡咯 烷酮65份，聚乙烯醇4.5份，三乙醇胺5.5份，環氧乙烷和環氧丙烷無規共聚物3.5份，氯化鈉 〇 . 6份，氯化鉀0.7份，防銹劑0.8~8份，殺菌劑0.8~4份，消泡劑0.008~0.2份，抑垢劑 0 · 15-4 · 5份，清洗分散劑0 · 15~4份，水4 · 5~55份。
[0117] 實施例1〇
[0118] 本發明方法淬火采用的淬火液組合物，按重量份數計包括以下組分:聚乙烯吡咯 烷酮30份，聚乙烯醇0.2份，三乙醇胺0.2份，環氧乙烷和環氧丙烷無規共聚物2份，氯化鈉 〇. 6份，氯化鉀0.6份，防銹劑0.5份，殺菌劑0.5份，消泡劑0.005份，抑垢劑0.1份，清洗分散 劑0.1份，水5份。
[0119] 所述聚乙烯吡咯烷酮的分子量為200000~500000。所述聚乙烯醇分子量為200000 ~400000;所述環氧乙烷和環氧丙烷無規共聚物分子量為200000~400000。所述防銹劑為 硼酸0.3份、硼酸酯0.2份。所述殺菌劑為三嗪0.3份、亞甲基雙嗎啉0.2份。所述消泡劑為改 性有機硅0.003份、聚醚有機硅0.002份。所述抑垢劑為羥基亞乙基磷酸。所述的清洗分散劑 為聚氧乙烯醚。所述的殺菌劑為三嗪類。
[0120] 實施例11
[0121] 本發明方法淬火采用的淬火液組合物，按重量份數計包括以下組分:聚乙烯吡咯 烷酮70份，聚乙烯醇5份，三乙醇胺6份，環氧乙烷和環氧丙烷無規共聚物4份，氯化鈉0.7份， 氯化鉀1.2份，防銹劑10份，殺菌劑5份，消泡劑0.3份，抑垢劑5份，清洗分散劑5份，水60份。
[0122] 所述聚乙烯吡咯烷酮的分子量為300000~400000。所述聚乙烯醇分子量為200000 ~400000;所述環氧乙烷和環氧丙烷無規共聚物分子量為200000~400000。所述防銹劑選 自羧酸胺。所述殺菌劑為亞甲基雙嗎啉3份、二甲基噁唑烷2份。所述消泡劑為改性有機硅 0.4份、聚醚有機硅0.1份。所述抑垢劑為有機磷酸，所述的有機磷酸為磷酰基羧酸。所述的 清洗分散劑為聚氧乙烯醚。所述的殺菌劑為異噻唑啉酮類。
[0123] 實施例12
[0124] 本發明方法淬火采用的淬火液組合物，按重量份數計包括以下組分:聚乙烯吡咯 烷酮40份，聚乙烯醇4份，三乙醇胺5份，環氧乙烷和環氧丙烷無規共聚物3份，氯化鈉0.65 份，氯化鉀1.1份，防銹劑6份，殺菌劑3份，消泡劑0.02份，抑垢劑3份，清洗分散劑3份，水35 份。
[0125] 所述聚乙烯吡咯烷酮的分子量為350000~450000。所述聚乙烯醇分子量為200000 ~400000;所述環氧乙烷和環氧丙烷無規共聚物分子量為200000~400000。所述防銹劑為 硼酸2份、硼酸酯2份、羧酸醇銨鹽2份。所述殺菌劑選自亞甲基雙嗎啉。所述消泡劑選自改性 高分子聚硅0.005份、納米硅0.005份、聚醚0.01份。所述抑垢劑為磷酰基羧酸。所述的清洗 分散劑為聚氧乙烯醚。所述的殺菌劑為異噻唑啉酮類。
[0126] 表1斗齒機械性能與參數對比
[0128] 由表1可知，采用本發明技術制作的斗齒可以提高斗齒的屈服強度、抗拉強度、斷 后伸長率、沖擊功和硬度。
[0129] 上述的實施例僅為本發明的優選技術方案，而不應視為對于本發明的限制，本申 請中的實施例及實施例中的特征在不沖突的情況下，可以相互任意組合。本發明的保護范 圍應以權利要求記載的技術方案，包括權利要求記載的技術方案中技術特征的等同替換方 案為保護范圍。即在此范圍內的等同替換改進，也在本發明的保護范圍之內。
【主權項】
1. 一種鍛造斗齒所用的斗齒棒料，其特征在于:所述斗齒棒料按重量百分比組成如下： C:0·2%~0·4%;Si:1%~1·55%;Mn:0·7%~1%;Cr:1 %~1·4%;Ni:0·05%~0·1%;Mo: 0 · 05%~0 · 2%; Cu: 0 · 05%~0 · 2%; P 彡0 · 035%; S彡0 · 035%;余量為鐵。2. 根據權利要求1所述的斗齒棒料，其特征在于：所述斗齒棒料按重量百分比組成如 下： C:0·25%~0·35%;Si:1·2%~1·4%;Μη:0·8%~0·9%;Cr:1·2%~1·3%;Ni:0·06%~0·09%; Mo: 0 · 1%~0 · 18%; Cu: 0 · 1%~0 · 15%; P 彡0 · 035%; S彡0 · 035%;余量為鐵。3. 采用權利要求1或2所述鍛造斗齒棒料制作鍛造斗齒的方法，其特征在于，所述方法 包括以下步驟： 1) 加熱:將斗齒棒料放入中頻電爐內進行加熱； 2) 成型:將加熱后的斗齒棒料通過壓力機楔壓成楔形毛坯； 3 )鍛胚:將所述步驟2 )毛坯送入平鍛機預鍛、終鍛形成半成品； 4) 切邊沖孔:切邊機切除所述步驟3)半成品飛邊，送入沖孔機沖孔； 5) 標識:將所述步驟4)切邊沖孔后的斗齒進行壓標識； 6) 熱處理:將所述步驟5)壓標識后斗齒放入托輥式網帶連續作業爐加熱淬火，低溫回 火； 完成鍛造斗齒的制造。4. 根據權利要求3所述的方法，其特征在于：所述步驟1)斗齒棒料經中頻電爐升溫到 1170~1220°C，所述步驟3)預鍛、終鍛的壓力為400~1000t。5. 根據權利要求3所述的方法，其特征在于:所述步驟6)熱處理條件為加溫至900°C~ 910 °C保溫2.5~3.5h淬火。6. 根據權利要求5所述的方法，其特征在于:所述步驟6)900°C~910 °C保溫2.5~3.5 h 過程中，熱處理爐中酒精燃燒形成還原氣氛，防止成型件形成氧化皮。7. 根據權利要求3所述的方法，其特征在于:所述步驟6)回火條件為200°C~250°C保溫 1~2.5 h，出爐冷卻至室溫。8. 根據權利要求3所述的方法，其特征在于：所述步驟6)回火過程中，爐內真空度為 0.025~0.05MPa，充入乙醇和NH3，甲醇占60 %，NH3占40 %，形成的氮碳共滲化合物層深9-ΙΟμπ?ο9. 根據權利要求3所述的方法，其特征在于:所述步驟6)淬火采用的淬火液組合物，按 重量份數計包括以下組分:聚乙烯吡咯烷酮30~70份，聚乙烯醇0.2~5份，三乙醇胺0.2~6 份，環氧乙烷和環氧丙烷無規共聚物2~4份，氯化鈉0.6~0.7份，氯化鉀0.6~1.2份，防銹劑 0.5~10份，殺菌劑0.5~5份，消泡劑0.005~0.3份，抑垢劑0.1-5份，清洗分散劑0.1~5份， 水5~60份。10. 根據權利要求9所述的方法，其特征在于:所述聚乙烯吡咯烷酮的分子量為200000 ~500000;所述聚乙烯醇分子量為200000~400000;所述環氧乙烷和環氧丙烷無規共聚物 分子量為200000~400000;所述防銹劑選自硼酸、硼酸酯、多元羧酸、羧酸胺或羧酸醇銨鹽 中的至少一種;所述殺菌劑選自三嗪、亞甲基雙嗎啉或二甲基噁唑烷中的至少一種;所述消 泡劑選自改性有機硅、聚醚有機硅、高分子聚硅、納米硅、聚醚或聚乙二醇中的至少一種;所 述抑垢劑為有機磷酸，所述的有機磷酸為羥基亞乙基磷酸、磷酰基羧酸或氨基甲基磷酸;所 述的清洗分散劑為聚氧乙烯醚;所述的殺菌劑為三嗪類、異噻唑啉酮類中的一種或幾種。
【文檔編號】C22C38/02GK106086620SQ201610396627
【公開日】2016年11月9日
【申請日】2016年6月6日 公開號201610396627.2, CN 106086620 A, CN 106086620A, CN 201610396627, CN-A-106086620, CN106086620 A, CN106086620A, CN201610396627, CN201610396627.2
【發明人】萬繼文
【申請人】湖北萬鑫精密鑄鍛股份有限公司