專利名稱：：催化裂解裝置和常減壓裝置低溫熱回收利用工藝和系統的制作方法
技術領域：
：本發明涉及催化裂解裝置和常減壓裝置低溫熱回收利用工藝和系統。
背景技術：
：常減壓裝置、催化裂解(DCC)裝置和氣分裝置是石油加工工藝中的常用裝置。氣分裝置，即氣體分餾裝置，通常包括脫丙烷塔重沸器、脫乙垸塔重沸器和丙烯塔重沸器，其中丙烯塔重沸器通常為兩臺。在現有工藝中，一方面，氣分裝置的各塔底重沸器所用的熱源為外購蒸汽，成本較高；另一方面，催化裂解裝置和常減壓裝置的用水經過換熱器被加熱，這些熱水要冷卻后再循環使用，兩套裝置浪費大量的循環水和熱能，增加了裝置的能耗，例如，催化裂解裝置有500t/h的熱水經過換熱器從65'C被加熱至92.5°C，這些熱水要用循環水冷卻至65t:再循環使用；常減壓裝置有380t/h的熱水經過換熱器從65'C被加熱至13(TC，再用循環水冷卻至65'C循環使用。
發明內容本發明的目的是提供一種工藝和系統，將常減壓裝置、催化裂解裝置和氣分裝置這三套裝置聯合起來進行低溫熱的綜合利用，從而降低生產成本和能耗。本發明提供的催化裂解裝置和常減壓裝置低溫熱回收利用工藝的主要工藝步驟如下常減壓裝置產生的熱水進入脫丙烷塔重沸器作為熱源，多余的熱水返回到脫丙垸塔重沸器熱水出口線上，自脫丙烷塔重沸器出來的熱水與返回到脫丙烷塔重沸器熱水出口線上的多余的熱水混合，然后與從催化裂解裝置來的熱水混合，混合后的熱水分別進入氣分裝置的其它重沸器作為熱源，出來的熱水作為催化裂解裝置和常減壓裝置的循環用水。所述常減壓裝置產生的熱水和/或所述從催化裂解裝置來的熱水可以經過了加熱，然后再進行利用。常減壓裝置產生的熱水進入脫丙烷塔重沸器的流量可以由脫丙烷塔重沸器設置的三通溫控調節閥控制。所述其它重沸器可以包括脫乙垸塔重沸器和丙烯塔重沸器，較佳地都設三通溫控調節閥。所述常減壓裝置和所述催化裂解裝置流出的熱水和/或流回的循環用水可以通過動力泵提高水壓。所述循環用水可以經過冷卻后進行循環利用。具體的工藝條件可以按照如下所述進行控制進入脫丙烷塔重沸器的熱水的溫度為128~132°C，自脫丙烷塔重沸器出來的熱水與返回到脫丙烷塔重沸器熱水出口線上的多余的熱水混合后的溫度為U612(TC，從催化裂解裝置來的熱水的溫度為9194'C，來自常減壓裝置和催化裂解裝置的熱水的單位時間流量的比值為3.7~4:5。本發明提供的催化裂解裝置和常減壓裝置低溫熱回收利用系統包括常減壓裝置、催化裂解裝置、循環水冷卻裝置、蒸汽加熱器和氣分裝置，氣分裝置包括脫丙烷塔重沸器、脫乙垸塔重沸器和丙烷塔重沸器，其中，常減壓裝置利用出水管線經蒸汽加熱器的旁路連通脫丙烷塔重沸器，脫丙烷塔重沸器的的出水管線與催化裂解裝置的出水管線匯合后分別連通脫乙烷塔重沸器和丙垸塔重沸器，脫乙烷塔重沸器和丙烷塔重沸器的出水管連通循環水冷卻裝置，循環水冷卻裝置的出水管分別連通常減壓裝置和催化裂解裝置；脫丙烷塔重沸器、脫乙垸塔重沸器和丙烷塔重沸器都設有三通溫控調節閥。較佳地，丙烷塔重沸器為兩臺。較佳地，循環水冷卻裝置包括兩臺冷卻器，循環水冷卻裝置的出水管連有動力泵，催化裂解裝置和/或常減壓裝置的出水管線連有動力泵。較佳地，常減壓裝置和催化裂解裝置的出水管線設有分別與循環水冷卻裝置的一臺冷卻器相連通的支管。術語"和/或"表示"和"的邏輯關系及"或"的邏輯關系的兩者其中之一。本發明提供的催化裂解裝置和常減壓裝置低溫熱回收利用工藝和系統能夠將常減壓裝置和催化裂解裝置產生的多余熱量用于氣分裝置，達到了低溫熱的綜合利用，降低了生產成本和能耗。圖1為本發明的催化裂解裝置和常減壓裝置低溫熱回收利用工藝流程圖。具體實施例方式下面通過具體實施方式對本發明進行進一步說明。如圖1所示，該系統是在圖中虛線所示的原有設備和管線的基礎上改造而成的。常減壓裝置產生的380t/h，13(TC的熱水送到包括脫丙垸塔重沸器、脫乙烷塔重沸器、丙烯塔重沸器A和丙烯塔重沸器B的氣分裝置。熱水經蒸汽加熱器的旁路直接進入脫丙烷塔重沸器作為熱源，重沸器設三通溫控調節閥，由脫丙烷塔塔底溫度控制進入重沸器的熱水流量，多余的熱水返到重沸器熱水出口線上。自脫丙垸塔重沸器出來的熱水與三通闊返回的熱水混合后的溫度大約為118'C，與從DCC裝置來的92.5°C、500t/h的熱水混合，混合后的熱水880t/h分三路分別進入其它三臺重沸器作為熱源一路進入脫乙烷塔重沸器作為熱源，重沸器設三通溫控調節閥，山脫乙烷塔塔底溫度控制進入重沸器的熱水流量，多余的熱水返到重沸器出口線上。一路進入丙烯塔重沸器A作為熱源，重沸器設三通溫控調節閥，由丙烯塔塔底溫度控制進入重沸器的熱水流量，多余的熱水返到重沸器出口線上。一路進入丙烯塔重沸器B作為熱源，重沸器設三通溫控調節閥，由丙烯塔塔底溫度控制進入重沸器的熱水流量，多余的熱水返到重沸器出口線上。常減壓裝置和DCC裝置離氣分裝置較遠，熱水的壓力不能滿足輸送要求，在常減壓裝置和DCC裝置分別增設常減壓熱水循環泵和DCC熱水循環泵。從重沸器出來的熱水匯集到熱水回水總管，自氣分裝置通過循環水換熱器和/或新增熱水冷卻器后返回到DCC裝置和常減壓裝置。通過流控閥控制，500t/h返回DCC裝置，380t/h返回常減壓裝置循環使用。若常減壓裝置和DCC裝置低負荷生產，熱水的熱量不能滿足氣分裝置各塔底重沸器的需要，則投用蒸汽加熱器。為保證二套裝置能分別獨立生產，氣分裝置的4臺塔底重沸器的原蒸汽流程保留，當常減壓裝置和DCC裝置停產吋，4臺塔底重沸器投用蒸汽流程保證氣分裝置的正常生產。圖1中，TV、TI、FE、FV都是該
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內通用的標準符號，依次分別表示三通溫控調節閥、流體介質溫度儀表、流量變送器、雙通溫控調節閥。所屬領域的技術人員通過圖示能夠完全明白如何設置，這里不再另行詳細描述。在滿足DCC裝置及常減壓裝置正常操作的前提下應盡可能滿足氣分裝置各塔底重沸器的操作要求，操作方案如下(1)當常減壓裝置和DCC裝置在60X100M負荷下運轉時，投用脫丙垸塔重沸器、脫乙烷塔重沸器、丙烯塔重沸器A和丙烯塔重沸器B的熱水換熱流程。若熱量不足，投用蒸汽加熱器提高熱水溫度；若熱量過剩，投用DCC裝置循環水冷卻器和新增熱水冷卻器。(2)當常減壓裝置和DCC裝置生產負荷較低吋，若熱量相差較少則投用蒸汽加熱器提高熱水溫度，以滿足氣分塔底重沸器熱量的需要；若熱量相差較大，則部分重沸器改蒸汽流程，投用蒸汽流程的重沸器數量由熱量相差的多少來確定。(3)當常減壓裝置停車、DCC裝置低負荷生產，熱水熱量太少時，關閉脫丙烷塔重沸器、脫乙烷塔重沸器、丙烯塔重沸器A和丙烯塔重沸器B的熱水換熱流程，全部投用蒸汽流程。(4)當氣分裝置停車、常減壓裝置和DCC裝置生產時，則切換到原來的換熱流程。下面對本發明的常減壓裝置低溫熱回收利用系統的建造進行詳細說明，該系統是在圖1中虛線所示的常減壓裝、DCC裝置和循環水換熱器及相應管線的基礎上進行改造完成的。主要包括氣分裝置4臺塔底重沸器的更新，常減壓蠟油、渣油換熱器的更新，循環熱水管道的敷設和電氣、儀表的控制方案等。(1)重沸器和換熱器重沸器的型式為BJS，材質16MnR,管束均采用螺旋波紋管，釆用此類管束可增加傳熱效果，減少重沸器的換熱面積，減少投資。換熱器的型式為浮頭式，材質16MnR,管束均采用螺旋波紋管，采用此類管束可增加傳熱效果，減少換熱器的面積，減少投資。(2)管道敷設循環熱水管道工程包括DCC裝置至氣分裝置和常減壓裝置至氣分裝置的管道，以及氣分裝置至DCC裝置和常減壓裝置的回水管道。即兩根供水，一根回水。管道采用HG20553(n)系列標準，供水管道管徑分別為6377mm和4)325mm，回水管道管徑為4)480mm，設計壓力2.5MPa。(3)管廊設計方案因原有管廊沒有預留位置，為保證管道安全，不增加原管廊的負荷，擬沿著原管廊新建部分獨立管架，部分地方原管架的基礎需要加固，在局部狹窄的地方設管墩，用以支撐三條循環熱水管線，基礎采用鋼筋混凝土，支架用H型鋼。(4)管道防腐、保溫管道全線采用紅丹防銹漆防腐。供水管線的保溫厚度80mm,回水管線的保溫厚度70mm。(5)自控系統氣分裝置各塔底重沸器均設置三通溫控調節閥，由各塔的塔底溫度控制進入各重沸器的熱水量。當塔底溫度升高時，部分熱水通過三通調節閥的支路回到熱水回水管。所有信號引至操作室。(6)電氣根據生產工藝要求在DCC裝置低溫熱水預留口處增設兩臺熱水泵(一開一備)，在常減壓裝置增設兩臺熱水泵(一開一備)，熱水泵的電動機電源分別引自DCC裝置配電室和常減壓裝置配電室，電壓等級為0.38KV，用電負荷等級為二級。根據電源變壓器的容量及距離確定熱水泵電動機的啟動方式為軟啟動，軟啟動器安裝在原有配電設施內。電動機控制電纜和電力電纜均選用鎧裝埋地敷設，現場設防爆控制設備及接地裝置。(7)給排水由于本系統在原有裝置內擴建，故除熱水泵需要的循環給水、回水外，不新增其它給排水系統。本系統生產過程中需用循環冷卻水量正常為0.2m3/h，最大為0.5m3/h，主要用于熱水泵冷卻用水。在已設有的循環給水、回水管線上引入兩條4)32mm的循環水線至熱水泵，循環回水就近接入循環回水管線；在循環給水、回水管上分別設置閥門。所有機泵為一開一備，高、低壓電動機選用變頻設備；所有換熱器管束均為波紋管。主要裝置的型號如下表1所示。表l序號設備名稱型號1脫丙烷塔重沸器BJS1800-2.5-930-6/25-412脫乙垸塔重沸器BJS1000-4.0-265-6/25-413丙烯塔重沸器BJS1800-2.5-1160-6/19-414新增熱水冷卻器BES1400-2.5-680-6/19-45DCC熱水循環泵SLWR250-500(160KW)6常減壓熱水循環泵YAKK4505-4W該系統的氣分裝置的4臺塔底重沸器全部改用熱水作熱源的情況下，共節約蒸汽約46.847t/h，一年(8000小時)共節約蒸汽37.48萬噸，每噸蒸汽136元，一年節約資金5096.95萬元，具有很好的經濟效益和節能效益。詳見如下表2所示。表2<table>tableseeoriginaldocumentpage8</column></row><table>權利要求1、催化裂解裝置和常減壓裝置低溫熱回收利用工藝，其特征在于，常減壓裝置產生的熱水進入脫丙烷塔重沸器作為熱源，多余的熱水返回到脫丙烷塔重沸器熱水出口線上，自脫丙烷塔重沸器出來的熱水與返回到脫丙烷塔重沸器熱水出口線上的多余的熱水混合，然后與從催化裂解裝置來的熱水混合，混合后的熱水分別進入氣分裝置的其它重沸器作為熱源，出來的熱水作為催化裂解裝置和常減壓裝置的循環用水。2、根據權利要去1所述的催化裂解裝置和常減壓裝置低溫熱回收利用工藝，其特征在于，所述常減壓裝置產生的熱水和/或所述從催化裂解裝置來的熱水經過了加熱。3、根據權利要去1所述的催化裂解裝置和常減壓裝置低溫熱回收利用工藝，其特征在于，常減壓裝置產生的熱水進入脫丙烷塔重沸器的流量由脫丙烷塔重沸器設置的三通溫控調節閥控制。4、根據權利要去1所述的催化裂解裝置和常減壓裝置低溫熱回收利用工藝，其特征在于，所述其它重沸器包括脫乙烷塔重沸器和丙烯塔重沸器，都設三通溫控調節闊。5、根據權利要去1所述的催化裂解裝置和常減壓裝置低溫熱回收利用工藝，其特征在于，所述常減壓裝置和所述催化裂解裝置流出的熱水和/或流回的循環用水通過動力泵提高水壓。6、根據權利要去1所述的催化裂解裝置和常減壓裝置低溫熱回收利用工藝，其特征在于，所述循環用水經過冷卻后進行循環利用。7、根據權利要去1所述的催化裂解裝置和常減壓裝置低溫熱回收利用工藝，其特征在于，進入脫丙垸塔重沸器的熱水的溫度為128132°C，自脫丙垸塔重沸器出來的熱水與返問到脫丙烷塔重沸器熱水出口線上的多余的熱水混合后的溫度為U6~120°C，從催化裂解裝置來的熱水的溫度為91-94'C，來自常減壓裝置和催化裂解裝置的熱水的單位時間流量的比值為3.7~4:5。8、催化裂解裝置和常減壓裝置低溫熱回收利用系統，包括常減壓裝置、催化裂解裝置、循環水冷卻裝置、蒸汽加熱器和氣分裝置，氣分裝置包括脫丙垸塔重沸器、脫乙垸塔重沸器和丙烷塔重沸器，其特征在于，常減壓裝置利用出水管線經蒸汽加熱器的旁路連通脫丙垸塔重沸器，脫丙烷塔重沸器的出水管線與催化裂解裝置的出水管線匯合后分別連通脫乙烷塔重沸器和丙烷塔重沸器，脫乙烷塔重沸器和丙垸塔重沸器的出水管連通循環水冷卻裝置，循環水冷卻裝置的出水管分別連通常減壓裝置和催化裂解裝置；脫丙烷塔重沸器、脫乙垸塔重沸器和丙垸塔重沸器都設有三通溫控調節閥。9、根據權利要求8所述的催化裂解裝置和常減壓裝置低溫熱回收利用系統,其特征在于，循環水冷卻裝置包括兩臺冷卻器，循環水冷卻裝置的出水管連有動力泵，催化裂解裝置和/或常減壓裝置的出水管線連有動力泵。10、根據權利要求8所述的催化裂解裝置和常減壓裝置低溫熱回收利用系統，其特征在于，常減壓裝置和催化裂解裝置的出水管線設有分別與循環水冷卻裝置的一臺冷卻器相連通的支管。全文摘要本發明提供了一種催化裂解裝置和常減壓裝置低溫熱回收利用工藝，主要工藝步驟如下常減壓裝置產生的熱水進入脫丙烷塔重沸器作為熱源，多余的熱水返回到脫丙烷塔重沸器熱水出口線上，自脫丙烷塔重沸器出來的熱水與返回到脫丙烷塔重沸器熱水出口線上的多余的熱水混合，然后與從催化裂解裝置來的熱水混合，混合后的熱水分別進入氣分裝置的其它重沸器作為熱源，出來的熱水作為催化裂解裝置和常減壓裝置的循環用水。本發明還提供了催化裂解裝置和常減壓裝置低溫熱回收利用系統。本發明提供的催化裂解裝置和常減壓裝置低溫熱回收利用工藝和系統能夠將常減壓裝置和催化裂解裝置產生的多余熱量用于氣分裝置，達到了低溫熱的綜合利用，降低了能耗。文檔編號C10G55/00GK101544909SQ20091008220公開日2009年9月30日申請日期2009年4月20日優先權日2009年4月20日發明者姍何,張建國,剛王,祁怡鋼,胡宗敏,高紅珍申請人:祁怡鋼