控制，便于溶解時對溶劑量的控制。
[0058] 在進液管A113與進液管B114的連接點和預溶解罐118之間，在進液管A113上還 設有加熱器117,通過加熱器117能夠對進入到預溶解罐118內的溶劑進行加熱，經過加熱 的溶劑進入到預溶解罐118內與溶質混合后，溶質開始溶解。加熱后的溶劑能夠大大提高 溶質的溶解效率，使得溶質在溶劑內的溶解更加快速和充分。
[0059] 在預溶解罐118的夾層內，設置有保溫層119,通過保溫層119將預溶解罐118內 的溶液與溶解箱107的傳熱的降低，保證了預溶解罐118的溶液不會因熱量傳遞而導致溶 液的溫度降低。通過在預溶解罐118內加入保溫層119,使得預溶解罐118內能夠較長時間 的保溫，使得溶質與溶液能夠進行持久的高溫溶解，提高了溶解效率，而且能夠減少保持預 溶解罐118高溫所需要的熱量，節省了能源。
[0060] 而且由于預溶解罐118大大減少了預溶解罐118熱量的流失，加熱器117對預溶 解罐118加熱的時候，升高至相同溫度，所需的能耗也相應大大降低。因此，本實施例尤其 適用于溫度較低的環境，例如高海拔地區。本實施例只需要通過對預溶解罐118內的溶劑 進行加熱，而不需要對整個裝置內的全部溶劑或溶液進行加熱，大大降低了能源的耗費。
[0061] 采用預先加熱，將溶質溶解在一部分溶劑中然后再與其余溶劑混合，運種溶解方 式使得溶質溶解更加充分和高效，能夠有效避免在低溫環境下出現溶解不均勻的現象，因 為如果采用對整體進行加熱，由于整體自動溶解設備體積較大，溶劑會產生溫差，導致溶質 在溶劑中溶解不均勻，溫度高的地方溶解更充分，溫度低的地方溶解較少，不能夠有效溶 解。
[0062] 在預溶解罐118內的溶質和溶劑，一方面由于溶劑的較高溫度，能夠促進溶質在 溶劑中的溶解效率，另一方面，通過在預溶解罐118內的機械攬拌來進一步提高溶質在溶 劑中的溶解效率。
[0063] 在預溶解罐118內設有第一獎式攬拌器120、第二獎式攬拌器121和錯式攬拌器 122。第一獎式攬拌器120、第二獎式攬拌器121和錯式攬拌器122由上至下依次間隔設置。 第一獎式攬拌器120、第二獎式攬拌器121和錯式攬拌器122同時套設在同一根轉軸上，當 轉軸旋轉的時候，第一獎式攬拌器120和第二獎式攬拌器121的推力方向相對，第一獎式攬 拌器120產生的推力向下，使得溶液部分軸向向下運動，第二獎式攬拌器121產生的推力向 上，使得溶液部分軸向向上運動，兩者產生的推力推動水流相對流動，產生劇烈端流，劇烈 的端流能夠使得溶質在溶劑中的溶解效率大大提高，然后再通過錯式攬拌器122對預溶解 罐118內的溶液進行進一步攬拌，促進溶質的溶解。
[0064] 通過設置與第一獎式攬拌器120的推力相對的第二獎式攬拌器121，并且設置在 同根轉軸上，實現了同軸轉動時，第一獎式攬拌器120與第二獎式攬拌器121的推力的相 對，在設置的時候，主要通過將第一獎式攬拌器120和第二獎式攬拌器121的獎葉的獎葉相 對設置，第一獎式攬拌器120和第二獎式攬拌器121的傾斜方向相反來實現。
[0065] 轉軸旋轉時，第一獎式攬拌器120與第二獎式攬拌器121帶動溶液的旋轉方向相 反，使溶質的線性溶解撕裂，形成劇烈的端流，促進溶質在溶劑中的溶解。
[0066] 如果采用單一獎式攬拌器進行攬拌而不采用其他措施的情況下，在進行攬拌的時 候，只要獎式攬拌器的速度足夠高，都會產生切向流動，嚴重時可使全部液體圍繞轉軸的圓 形軌道旋轉，形成一個大縱滿，運種流態成為打縱。打縱時幾乎不產生軸向溶解作用，而且 此種打縱作用可能會使得部分獎式攬拌器在氣體中運轉，可能會加劇獎式攬拌器的震動， 甚至使獎式攬拌器無法工作，因此必須要防止打縱現象。一般采用增加蓋板等其他阻擋結 構，將切向流轉變為軸向和徑向流動，從而阻止打縱現象，同時增加攬拌液體的端流程度， 促使物料微觀尺度上的溶解，提高攬拌溶解效果。但是在預溶解罐118內設置蓋板等其他 擾亂獎式攬拌器打縱的阻擋結構，需要占用大量空間，而采用本實施例的攬拌器結構大大 降低了預溶解罐118的體積和預溶解罐118的制造成本。
[0067] 其中，優選地，第一獎式攬拌器120的獎葉角為45度，第二獎式攬拌器121的獎葉 角為30度。在實驗過程中發現，在其他條件相同的情況下，第一獎式攬拌器120與第二獎 式攬拌器121之的獎葉角之差為10-15度時，流場內的平局端流強度最大，其主要原因為當 兩者獎葉角之差小于運個范圍的時候，第一獎式攬拌器120與第二獎式攬拌器121在進行 攬拌時，所影響的流場區域相當，兩個相當的流場區域相對，使得相交區域附近端流強度較 大，但是非相交區域由于受到第一獎式攬拌器120或第二獎式攬拌器121的影響較小，因此 端流強度較小，使得整體平均端流強度較低，當兩者獎葉角大于運個范圍的時候，較大的獎 式攬拌器推動流體運動，運動的流體包覆在較小的獎式攬拌器推動的流體外，使得包覆內 的流體端流強度較小，同時獎葉角較大的獎式攬拌器推動的流體受到較小的獎式攬拌器的 影響很小，平均端流強度也較低。而如果獎葉角的差距縮減的10-15度的時候，既能夠通過 獎葉角較大的獎式攬拌器對整體產生一定的端流，同時能夠通過獎葉角較小的獎式攬拌器 產生與獎葉角較大的漿式過濾器產生對流，進一步提高預溶解罐118內的平均端流強度， 從而大大提高溶質在預溶解罐118內的溶解效率。
[0068] 另外，在第二獎式攬拌器121的下部，該區域速度及端流強度較小，對流溶解能力 較弱，端流擴散速度較慢，導致整體溶解效率降低，為了避免溶質在預溶解罐118的底部長 時間停留，甚至形成局部沉淀，在第二獎式攬拌器121的底部設置錯式攬拌器122進行攬 拌，使得溶質在溶劑中充分溶解。
[0069] 攬拌溶解的目的就是為了消除濃度差，而攬拌溶解的效果好壞與流場中的端流不 可分，為了能夠對預溶解罐118內的端流強度進行分析，提出勻端流指數，設定W P I表示， 根據流體力學同時借用均方根偏差，設計計算公^^
[0070] 其中@1-勻端流指數；
[0071] i-流場中檢測點編號；
[007引 n-流場中檢測點總數；
[0073]Ii-流場中第i個檢測點的端流強度；
[0074] i -流場中n個檢測點端流強度的平均值，
[00巧]其中，利用公式進行流場的端流均勻檢測方法，包括
[0076] S1.在預溶解罐內設置n個檢測點，檢測點n為流場中檢測點總點數，
[0077] S2.將采集的數據代入公式
中，
[007引其中@1-勻端流指數；
[0079] i-流場中檢測點編號；
[0080] n-流場中檢測點總數；
[0081] Ii-流場中第i個檢測點的端流強度；
[0082] 7 -流場中n個檢測點端流強度的平均值：
計算勻端流指數，
[0083] S3.比較勻端流指數，確定流場內的端流強度均勻度。
[0084] 利用對預溶解罐118內的流速進行測量，然后經過計算得出第一獎式攬拌器120 附近的勻端流指數0 1= 52. 7%，第二獎式攬拌器121附近的勻端流指數P 1= 56. 9%， 錯式攬拌器122附近的勻端流指數0 1= 67. 1%，整個預溶解罐118內流場的端流平均強 度01= 60. 4%，同時，通過對預溶解罐118內流速的檢測，然后利用公式
其中 k-端動能，U-流體點速度，進而對預溶解罐118內的端動能進行計算，可W總結出，第一獎 式攬拌器120和第二獎式攬拌器121的獎葉周邊區域的端動能較大，勻端流指數較小。沿 獎葉區域向外端動能逐漸減小，在液面出和罐體底部的端動能最小，在罐體的近內壁區域 的端動能也較大。
[0085] 由于第一獎式攬拌器120和第二獎式攬拌器121推力相對，使得第一獎式攬拌器 120和第二獎式攬拌器121之間的區域的溶液，一方面存在軸向對流，另一方面由于溶液受 到第一獎式攬拌器120和第二獎式攬拌器121剪切力方向也不同，使得第一獎式攬拌器120 和第二獎式攬拌器121之間的溶液的端動能大幅度提高，由于兩方面的共同促進，第一獎 式攬拌器120與第二獎式攬拌器121之間的端動能大于獎葉周邊區域的端動能。
[0086] 可W看出，第一獎式攬拌器120、第二獎式攬拌器121和錯式攬拌器122相互配合， 大大提高了預溶解罐118內的端動能，端動能的分布更加均勻。更高的端動能使得預溶解 罐118內溶解效率大大提高，減少了線性溶解的發生，同時端動能的分布更加均勻使得預 溶解罐118內不會出現局部端動能較低，溶解效率低，甚至出現溶質的局部堆積的現象。
[0087] 經過充分加熱和攬拌的溶質和溶劑的溶液，在預溶解罐118內充分溶解，預溶解 罐118內的溶液溶解均勻，不會出現線性溶解的現象，然后，將預溶解罐118中的溶液，