9] (實施例1)
[0210]設定成A層單層結構。以表1那樣的組成將樹脂混合，供給到單螺桿擠出機(L/D = 28)。這里的L/D是將螺桿的有效長度L除以螺桿直徑D所得的值。螺桿有效長度L是指距離料 斗下部的溝開始劃的部位到頂端的螺桿長度。在供給部溫度220°C、供給部以后的溫度為 230°C的條件下恪融，從過濾精度30μηι的盤式過濾器（leaf disk filter)通過。接下來，通 過T型模(模唇間隙：0.4mm)排到溫度控制在40°C的鏡面鼓(表面粗糙度0.2s)上成片狀。此 時，流延位置設定為距離鼓的最高點向前方10°，使用直徑0.1mm的線狀電極施加靜電，將其 緊密附著在冷卻鼓上。如此進行，得到膜厚度100μπι的成型用膜。
[0211] (實施例2)
[0212] 設定成A層單層結構。除了使組成如表1那樣改變以外，與實施例1同樣地進行、得 到膜厚度100μπι的成型用膜。
[0213] 與實施例1相比較，由于A層的玻璃化轉變溫度變高，所以120 °C的儲能模量變大， 但成型性相同。另一方面，由于A層的玻璃化轉變溫度變高，所以75°C的儲能模量變大，尺寸 穩定性和離型性變好。
[0214](實施例3)
[0215] 設定成A層單層結構。除了使組成如表1那樣改變以外，與實施例1同樣地進行、得 到膜厚度1〇〇μπι的成型用膜。
[0216] 與實施例2相比較，A層的玻璃化轉變溫度變得更高，所以120 °C的儲能模量變大， 成型性變差。另一方面，A層的玻璃化轉變溫度變得更高，所以75 °C的儲能模量變大，尺寸穩 定性和離型性變好。
[0217](實施例4)
[0218] 設定成A層單層結構。除了使組成如表2那樣改變以外，與實施例1同樣地進行、得 到膜厚度1〇〇μπι的成型用膜。
[0219] 與實施例3相比較，A層的玻璃化轉變溫度變得更高，所以120°C的儲能模量變大， 但成型性與實施例3相同。此外，由于A層的玻璃化轉變溫度變高，所以75°C的儲能模量變 大，但尺寸穩定性和離型性與實施例3相同。
[0220] (實施例5)
[0221] 設定成A層單層結構。除了使組成如表2那樣改變以外，與實施例1同樣地進行、得 到膜厚度1〇〇μπι的成型用膜。
[0222] 與實施例4相比較，A層的玻璃化轉變溫度變得更高，所以120°C的儲能模量變大， 成型性變差。另一方面，由于A層的玻璃化轉變溫度變高，所以75 °C的儲能模量變大，但尺寸 穩定性和離型性與實施例4相同。
[0223] (實施例6)
[0224] 設定成A層單層結構。除了使組成如表2那樣改變以外，與實施例1同樣地進行、得 到膜厚度1〇〇μπι的成型用膜。
[0225] 與實施例5相比較，A層的玻璃化轉變溫度變得更高，所以120°C的儲能模量變大， 成型性變差。另一方面，由于A層的玻璃化轉變溫度變高，所以75 °C的儲能模量變大，但尺寸 穩定性和離型性與實施例5相同。
[0226] (實施例7)
[0227] 設定成A層單層結構。除了使組成如表3那樣改變以外，與實施例1同樣地進行、得 到膜厚度1〇〇μπι的成型用膜。
[0228] 與實施例1相比較，A層的玻璃化轉變溫度變高，所以120°C的儲能模量變大，成型 性變差。另一方面，由于A層的玻璃化轉變溫度變高，所以75°C的儲能模量變大，尺寸穩定性 和離型性變好。
[0229] 此外，與實施例1相比較，A層的聚乙烯系樹脂含量增加，所以膜表面容易出現起伏 狀的斑駁，表面外觀變差。另一方面，由于A層的聚乙烯系樹脂含量增加，所以由擠出工序中 的剪切應力降低引起的異物抑制效果變高，品位變好。
[0230] (實施例8)
[0231]設定成A層單層結構。除了使組成如表3那樣改變以外，與實施例1同樣地進行、得 到膜厚度100μπι的成型用膜。
[0232] 與A層的玻璃化轉變溫度相同的實施例4相比較，由于A層不含聚乙烯系樹脂，所以 由擠出工序中的剪切應力降低引起的異物抑制效果變低，品位變差。另一方面，由于A層不 含聚乙烯系樹脂，所以膜表面難以產生起伏狀的斑駁，表面外觀變好。
[0233] (實施例9)
[0234] 設定成A層單層結構。除了使組成如表3那樣改變以外，與實施例1同樣地進行、得 到膜厚度1〇〇μπι的成型用膜。
[0235] 與實施例8相比較，由于A層不含硬脂酸鋅，所以通過由擠出時的環狀烯烴系樹脂 組合物的潤滑性提高而產生的異物抑制效果，品位變好。
[0236] 此外，與A層的玻璃化轉變溫度相同的實施例4相比較，由于A層不含聚乙烯系樹 月旨，所以膜表面難以產生起伏狀的斑駁，表面外觀變好。此外，由于A層含有硬脂酸鋅，所以 通過由擠出時的環狀烯烴系樹脂組合物的潤滑性提高而產生的異物抑制效果，品位變好。 [0 237](實施例 10)
[0238] 設定成B層/A層/B層的3層結構。使各層的組成如表4那樣，將它們分別供給到各自 的單螺桿擠出機(L/D = 28)中。在供給部溫度220°C、供給部以后的溫度為230°C的條件下熔 融，從過濾精度30μπι的盤式過濾器通過。然后，在設置在模頭上部的進料模塊內層疊成B層/ Α層/Β層(層疊厚度比參照表），然后通過Τ型模(模唇間隙:0.4mm)以片狀排到溫度控制在40 °C的鏡面鼓(表面粗糙度0.2s)上。此時，流延位置設定為距離鼓的最高點向前方10°，使用 直徑0.1mm的線狀電極施加靜電，使其緊密附著在冷卻鼓上。如此進行、得到膜厚度100μπι的 成型用膜。
[0239] 與實施例1相比較，表層(Β層)不含聚乙烯系樹脂，所以通過由擠出時的環狀烯烴 系樹脂組合物的潤滑性提高而產生的異物抑制效果，品位變好。此外，由于表層(Β層)不含 聚乙烯系樹脂，所以膜表面難以產生起伏狀的斑駁，表面外觀變好。
[0240] 進而，與實施例1相比較，Α層的玻璃化轉變溫度與實施例1相同，為80°C，但由于采 取B層/A層/B層的層疊結構、表層(B層）的玻璃化轉變溫度高于80°C，所以75°C的儲能模量 變大，尺寸穩定性和離型性變好。另一方面，表層(B層）的玻璃化轉變溫度高于80°C，所以 120°C的儲能模量也變大，但成型性與實施例1相同。
[0241] (實施例11)
[0242] 設定成B層/A層/B層的3層結構。除了使各層的組成變為表4那樣以外，與實施例10 同樣地進行、得到膜厚度100μπι的成型用膜。
[0243] 與實施例10相比較，表層(Β層）的玻璃化轉變溫度變高，所以75 °C的儲能模量變 大，尺寸穩定性和離型性變好。另一方面，表層(B層）的玻璃化轉變溫度變高，所以120 °C的 儲能模量也變大，但成型性相同。
[0244](實施例12)
[0245] 設定成B層/A層/B層的3層結構。除了使各層的組成變為表4那樣以外，與實施例10 同樣地進行、得到膜厚度1〇〇μπι的成型用膜。
[0246] 與實施例11相比較，表層(Β層)的玻璃化轉變溫度進一步變高，所以75°C的儲能模 量變大，但尺寸穩定性和離型性與實施例11相同。此外，表層(B層）的玻璃化轉變溫度進一 步變高，所以120°C的儲能模量也變大，但成型性與實施例11相同。
[0247](實施例13)
[0248]設定成B層/A層/B層的3層結構。除了使各層的組成變為表5那樣以外，與實施例10 同樣地進行、得到膜厚度1〇〇μπι的成型用膜。
[0249 ]與實施例12相比較，表層(Β層)的玻璃化轉變溫度進一步變高，所以75 °C的儲能模 量變大，但尺寸穩定性、離型性與實施例12相同。此外，表層(B層)的玻璃化轉變溫度進一步 變高，所以120°C的儲能模量也變大，但成型性與實施例12相同。
[0250] (實施例14)
[0251] 設定成B層/A層/B層的3層結構。除了使各層的組成變為表5那樣以外，與實施例10 同樣地進行、得到膜厚度1〇〇μπι的成型用膜。
[0252 ]與實施例13相比較，表層(Β層)的玻璃化轉變溫度進一步變高，所以75 °C的儲能模 量變大，但尺寸穩定性、離型性與實施例13相同。另一方面，表層(B層)的玻璃化轉變溫度進 一步變高，所以120 °C的儲能模量變大，成型性變差。
[0253](實施例 15)
[0254] 設定成B層/A層/B層的3層結構。除了使各層的組成變為表5那樣以外，與實施例10 同樣地進行、得到膜厚度1〇〇μπι的成型用膜。
[0255] 與Β層的玻璃化轉變溫度相同的實施例11相比較，中間層(Α層）的玻璃化轉變溫度 變高，所以75°C的儲能模量變大，但尺寸穩定性和離型性與實施例11相同。此外，中間層(Α 層)的玻璃化轉變溫度變高，所以120 °C下的儲能模量也變高，但成型性與實施例11相同。 [0256](實施例 16)
[0257] 設定成B層/A層/B層的3層結構。除了使各層的組成變為表6那樣以外，與實施例10 同樣地進行、得到膜厚度1〇〇μπι的成型用膜。
[0258] 與實施例12相比，Α層的聚乙烯系樹脂變為聚丙烯系樹脂。各種評價與實施例12相 同。
[0259] (實施例17)
[0260] 設定成B層/A層/B層的3層結構。除了使各層的組成變為表6那樣以外，與實施例10 同樣地進行、得到膜厚度1〇〇μπι的成型用膜。
[0261] 與實施例12相比，Β層的硬脂酸鋅變為硬脂酸鈣。各種評價與實施例12相同。
[0262](實施例 18)
[0263] 設定成Β層/Α層/Β層的3層結構。除了使各層的組成變為表6那樣以外，與實施例10 同樣地進行、得到膜厚度1〇〇μπι的成型用膜。
[0264] 與實施例17相比較，層疊比(Β層/Α層)變小。各種評價與實施例17相同。
[0265](實施例 19)
[0266] 設定成B層/A層的2層結構。除了使各層的組成變為表7那樣以外，與實施例10同樣 地進行、得到膜厚度100μπι的成型用膜。
[0267] 與實施例18相比較，將層結構由Α層/Β層/Α層的3層結構變為Β層/Α層的2層結構。 各種評價與實施例18相同。
[0268](實施例 20)
[0269] 設定成B層/A層/B層的3層結構。除了使各層的組成變為表7那樣以外，與實施例10 同樣地進行、得到膜厚度150μπι的成型用膜。
[0270] 與實施例18相比較，層疊比相同，但Α層和Β層各層厚度變厚。各種評價與實施例18 相同。
[0271] (實施例21)
[0272] 設定成B層/A層/B層的3層結構。除了使各層的組成變為表7那樣以外，與實施例10 同樣地進行、得到膜厚度100μπι的成型用膜。
[0273] 與實施例12相比較，Β層的硬脂酸鋅變為抗氧化劑。各種評價與實施例12相同。
[0274] (實施例⑵
[0275] 設定成Β層/Α層/Β層的3層結構。使各層的組成如表8那樣，將它們分別供給到單螺 桿擠出機(L/D = 28)中。在供給部溫度220°C、供給部以后的溫度為230°C的條件下熔融，使 其從過濾精度30μπι的盤式過濾器通過。接下來，在設置在模頭上部的進料模塊內層疊成B 層/Α層/Β層(層疊厚度比參照表），然后通過Τ型模(模唇間隙：0.4mm)以片狀排到溫度控制 在40 °C的鏡面鼓(表面粗糙度0.2s)上。此時流延位置為鼓的最高點，使用直徑0.1mm的線狀 電極施加靜電，將其緊密附著在冷卻鼓上。如此地進行、得到膜厚度100μπι的成型用膜。
[0276] 與實施例11相比較，將流延位置從鼓的前方10°變為鼓的最高點，所以膜的厚度變 動變大，涂布性變差。
[0277](實施例 23)
[0278] 設定成Β層/Α層/Β層的3層結構。除了使Τ型模的模唇間隙為0.8mm以外，與實施例 22同樣地進行、得到膜厚度100μπι的成型用膜。
[0279] 與實施例22相比較，模唇間隙變寬，所以膜的厚度變動變大，涂布性變差。
[0280] (實施例Μ)
[0281] 設定成Β層/Α層/Β層的3層結構。除了使Τ型模的模唇間隙為0.8mm、將鏡面鼓的溫 度控制在25°C以外，與實施例22同樣進行，得到膜厚度100μπι的成型用膜。換而言之，除了將 鏡面鼓的溫度控制在25°C以外，與實施例23同樣地進行，得到膜厚度100μπι的成型用膜。
[0282] 與實施例22相比較，流延溫度變低，所以膜的厚度變動變大，涂布性變差。此外，與 實施例22相比較，膜的厚度變動變大，120°C斷裂伸長率降低，所以成型性變差。
[0283] (比較例1)
[0284] 設定成A層單層結構。除了使各層的組成變為表9那樣以外，與實施例1同樣地進 行、得到膜厚度100μπι的成型用膜。
[0285] 與實施例1相比較，Α層的玻璃化轉變溫度低于80°C，75°C儲能模量低于lOOOMPa， 所以在尺寸穩定性、離型性方面變為最低評價。
[0286] (比較例2)
[0287] 設定成A層單層結構。除了使各層的組成變為表9那樣以外，與實施例1同樣地進 行、得到膜厚度?οομπι的成型用膜。
[0288]與實施例6相比較，Α層的玻璃化轉變溫度高于120 °C，120 °C儲能模量大于lOOMPa， 成型性變為最低評價。
[0289] (比較例3)
[0290] 設定成B層/A層/B層的3層結構。將各層的組成變為表9那樣，除此以外，與實施例 10同樣地進行、得到膜厚度100μπι的成型用膜。
[0291] 與實施例1相比較，玻璃化轉變溫度為80°C以上的層的合計厚度少于膜總厚度的 50%，75°C儲能模量低于lOOOMPa，所以尺寸穩定性和離型性變為